Курсовая работа: Расчет кислородно-конвертерной плавки
Превышает 0,03%. Следовательно, по степеням дефосфорации и десульфурации плавка может быть проведена по одно-шлаковому варианту.
2.4 Максимально возможный расход металлического лома
Поскольку лом в кислородно-конвертерном переделе является основным охладителем и цена одной тонны его меньше цены тонны чугуна, то максимально возможный расход лома способствует улучшению технико-экономических показателей процесса плавки, снижению себестоимости стали.
Максимально возможный расход лома qS л кг, рассчитывают по формуле:
где:
SDНчуг хим и SDНл хим - количество тепла, выделяющегося при полном окислении 100 кг примисей чугуна и лома, кДж
tчуг и tлом - температура чугуна и лома
0,88 и 0,7 - удельные теплоемкости чугуна и лома, кДж/кгК
Qшо , QS FeO обр , QCO дож - приход тепла в результате шлакообразования, образования оксидов железа (FeO, Fe2 O3 ) шлака и дожигания СО до СО2 соответственно, кДж
Qшл физ , Qг физ , Qм хим - физическое тепло шлака, газа и металла соответственно, кДж
Qм хим - химическое тепло, которое может выделится при полном окислении примесей готового металла, кДж
SDH(EFeO) рлраз - тепло, затрачиваемое на полное разложение оксидов железа, содержащихся в 100 кг лома, кДж
А - постоянный член выражения, включающий тепловые потери от разложения карбонатов, испарения влаги шихты и другие малозначительные статьи потерь тепла; для кислородно-конвертерного процесса он составляет, А = 6000 - 7000кДж
Принимаем исходные данные
А = 6500кДж tлом = 0°Ctчуг =1300°C
Количество тепла, выделяющееся при полном окислении 100 кг примесей чугуна, определим по уравнению:
где:
[C]i , [Si]i , [Mn]i , [P]i - содержание окисляющих примесей в чугуне, % по табл №1
Нс 0 , НSi 0 , НMn 0 , НP 0 -стандартные тепловые эффекты окисления этих примесей, кДж
Нс 0 =14770кДж
НSi 0 =26970кДж
НMn 0 =7000КДж
НP 0 =21730кДж
Таким образом:
Тепло шлакообразования определим по уравнению:
Qшо =qшл 1 *[6,28*(CaO)+14,64*(SiO2 )+41,84*(P2 O5 )]