Курсовая работа: Расчет одноступенчатого цилиндрического редуктора в приводе к мешалке

Условие пригодности заготовок колёс:

D_заг ≤ D_пред ; С_заг (S_заг ) ≤ S_пред (46)

Диаметр заготовки шестерни, мм

D_заг = d_а1 +6 (47)

Dзаг =91, 12 мм ≤ 200

Толщина диска заготовки колеса, мм

S_заг = b₂ +4, (48)

S_заг =69 мм ≤ 125

Проверим контактные напряжения σ_н , Н/мм²:

σ_н = К √[F₁ (u_ф +1)/d₂ b₂ ]K_Hα K_Hβ K_Hυ ≤ [σ]_H , (49)

где К - вспомогательный коэффициент. Для косозубых передач К=376,

F₁ - окружная сила в зацеплении, Н;

F₁ =2T₂ *10³/d₂ = 2016 Н (50)

K_Hα – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между

зубьями и зависящий от окружной скорости колёс и степени точности. Для косозубых – K_Hα =1.12

υ=ω₂ d₂ /2*10³, м/с (51) υ= 7,4*369, 98 / 2*10³ = 1, 36 м/с

KHυ – коэффициент, динамической нагрузки, KHυ=1, 01

K_Hβ = 1

σ_н = 376 √[2016*(4, 55+1)/369, 98*65]*1.12*1*1.01=268, 12 Н/мм² .

[s]н = 261 Н/мм²

Δ σ_н = 268-261 / 261 = 0, 026 = 2, 6%

Проверим напряжение изгиба зубьев шестерни и колеса

σ_{F 2} =Y_{F 2} Y_β (F_t / b₂ m) K_Fα K_Fβ K_Fυ ≤ [σ]F₂ , Н/мм², (52)

σ_{F 1} = σF₂ Y_{F 1} / Y_{F 2} ≤ [σ]F₁ , Н/мм², (53)

где m – модуль зацепления, мм;

b₂ – ширина зубчатого венца колеса, мм;

F_t – окружная сила в зацеплении, Н;

K_Fα – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями.

K_Fα =1;