Курсовая работа: Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

4.3 Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу

Поперечная сила на грани опоры Q_max = 58.7 кН. В каждом продольном ребре устанавливается по одному каркасу с односторонним расположением двух рабочих стержней диаметром d= 14 мм (рис. 2). Диаметр поперечных стержней должен быть не менее 4 мм. Принимаем поперечные стержни диаметром d_sw = 4 мм из проволоки класса В500, A_{sw 1} =12,6 мм² ; расчетное сопротивление R_sw = 300 МПа. При A_{sw 1} =12,6 мм² и n= 2 (на оба ребра) имеем:

A_sw = nA_{sw 1} =2×12,6 = 25,2 мм² .

Бетон тяжелый класса В25 (R_b = 14.5 МПа; R_bt = 1.05 МПа; коэффициент условий работы бетона γ_{b 1} =1,0 т.к. кратковременная нагрузка составляет более 10% от всей временной нагрузки).

Шаг хомутов предварительно принимаем:

S_{w 1} = 150 мм (S₁ ≤ 0,5h₀ = 0,5 ∙450 = 225 мм; S₁ ≤300мм)

S_w2 =300мм (S₂ ≤ 0,75 h₀ = 0,75 ∙ 450 = 337мм; S₂ ≤500мм).

Прочность бетонной полосы проверим из условия (7):

>Q_мах = 58700 Н

т.е. прочность полосы обеспечена

Интенсивность хомутов определим по формуле:

, Н/мм (4.8.)

Н/мм

Поскольку q_sw =50.4 Н/мм > 0,25R_{в t} b = 0,25×1.05×170 =44.6 Н/мм – хомуты полностью учитываются в расчете и значение М_b определяется по формуле:

, Н∙мм (4.9.)

Н∙мм

Определим длину проекции самого невыгодного наклонного сечения с:

кН/м.

Поскольку

значение с определяем по формуле:

, но не более 3h₀ (4.10.)

мм > 3h₀ =3×450=1350 мм,

следовательно, принимаем с=1350 мм.

Длина проекции наклонной трещины с₀ – принимается равной с, но не более 2h₀ . Принимаем

с₀ = 2h₀ = 2 × 450 =900 мм. Тогда

Q_SW = 0,75q_SW ×c₀ = 0,75 ×50.4 × 900 = 34020 Н = 34.02 кН

кН,

кН.

Проверяем условие