R_т(п-с) = R_т(п-к) + R_т(к-о) + R_т(о-с) =0,15+0,05+0,355=0,555 (°С/Вт)

I_ос.ср. = [√((1,15)² +4∙(1,73)² ∙1,4∙10^-3 ∙(125-40)/0,555)-1,15]/2∙(1,73)² ∙1,4∙10^-3 =

=97,9 (А)

1.4. Мощность, рассеиваемая на вентиле:

P_в =К∙(U_пор ∙I_в.ср. +r_дин ∙10^-3 ∙I² _в )

К – коэффициент, учитывающий наличие добавочных потерь в вентиле, К=1,05÷1,1

P_в =1,05∙(1,15∙83+1,4∙10^-3 ∙(144,5)² )=131 (Вт)

1.5. Температура нагрева перехода:

T_п =R_т(п-с) ∙P_в +T_c

T_c – температура охлаждающего воздуха, T_c =40 ̊С

R_т(п-с) – тепловое сопротивление переход-среда

T_п =0,555∙131+40=113 ̊С

1.6. Класс тиристора:

U_повт. =0,8∙U_{обр.мах}

U_повт. - повторяющееся напряжение, определяющее класс вентиля

U_повт. =0,8∙167,2=133,8 (В)

Принимаю U_повт. =200 (В).

Учитывая возможные перенапряжения, окончательный класс тиристора принимаю равный 4.

Условное обозначение выбранного тиристора:

Т161-160-4-12УХЛ2

Расчёт КПД выпрямителя

Коэффициент полезного действия выпрямителя при номинальной нагрузке:

η=P_{d н} /P_{d н} +ΣP

P_{d н} – отдаваемая (выпрямленная) номинальная мощность

ΣP – суммарные активные потери в схеме выпрямления, которые можно разбить на следующие составные части:

1. Потери в вентилях:

ΣP_в =m_в ∙ P_в

m_в – количество вентилей в схеме выпрямления

P_в – мощность, рассеиваемая на одном вентиле

ΣP_в =6∙130,9=785,4 (Вт)