Реферат: Модернизация лабораторного стенда для исследования характеристик АМ-ЧМ приемника

g – собственная резонансная активная проводимость колебательного контура.

Эквивалентное затухание контура определяется по формуле:

δ_э =2 δ(1+g₂₁ /g)

где g₂₁ – выходная проводимость транзистора, определяется по справочнику (g₂₁ =7*10^-6 См).

Собственная резонансная активная проводимость колебательного контура g рассчитывается как

g=δω_o C_э

где ω_o – резонансная частота (принимается 465 кГц);

C_э – эквивалентная емкость входного контура (принимается равной 20 пФ).

g=0,01*465000*6,28*20*10^-12 =0,58*10^-6 См

δ_э =2*0,01(1+7/0,56)=0,27

g_э1 =0,27/0,01*0,58*10^-6 =15,6*10^-6 См

p_к =0,8*√10³ *15,6*10^-6 =0,1

Емкость конденсатора фильтра вычисляется по формуле:

С_ф ≥(10…20)/(f_o R_ф )=15/465000/1000=32*10^-9 =32 нФ

Выбираем из стандартного ряда номиналов конденсатор емкостью 33 нФ.

????????????? ? ???? ???? ????????? ?? ???????:

Нагрузочная характеристика для переменного тока проходит через точку А (рисунок 2.1.2) и имеет угол наклона, равный

arctg α₂ = g_э1 /p² _к

arctg α₂ =15,6*10^-6 /0,01=0,0156

Этому углу соответствует линия 2 на рисунке 2.1.2. Для точки Б получаем I_кмакс =16 мА, I_бмакс =0,35 мА.Максимальная амплитуда входного сигнала, с которой начинается ограничение, равна:

U_мвх.л =0,5(U_бб -U_бв )=0,5(0,9-0,4)=0,25 В.

R_б =(6-0,8)/((16-2,2)*10^-3 )*25=10 кОм

Амплитуда напряжения на коллекторном контуре определяется по формуле:

U_mвых.л =р_к Y₂₁ U_мax.вх /g_э1

U_mвых.л =0,1*0,033*0,25/15,6*10^-6 =5,3 В

Когда амплитуда входного сигнала превышает U_мax.вх , транзистор работает с отсечкой обоих полупериодов, и выходной сигнал соответствует уравнению

U_mвых.н =U_mвых.л Н(U_mвх.н /U_mвх.л )

где U_mвых.н – амплитуда напряжения на выходе ограничителя, В при входной амплитуде U_mвх.н , В;

U_mвых.л – максимальная амплитуда напряжения на входе, В, при работе в линейном участке;

Н(U_mвх.н /U_mвх.л ) – коэффициент, определяемый по рисунку 2.1.3. Он представляет собой часть амплитудной характеристики ограничителя, работающего в нелинейном режиме.

Пороговое напряжение ограничителя, при котором он еще работает в линейном режиме, определяется по формуле:

U_пор =1,5U_mвх.л =1,5*0,25=0,375 В

При отношении U_mвх.н /U_mвх.л равном двум, находим по рисунку 2.1.3 величину Н. Н=1,25. Следовательно, напряжение на выходе ограничителя составит

U_mвых.н =U_mвых.л Н(U_mвх.н /U_mвх.л )=5,3*1,25=6,62 В

Проведя ряд аналогичных вычислений для разных значений входного напряжения, заносим результаты в таблицу 2.1.1.

Таблица 2.1.1

Uвх , В	0,25	0,35	0,5	0.75	1
Н	1	1,15	1,25	1,26	1,27
Uвых , В	5,3	6,1	6,6	6,68	6,73

По этим данным строим график зависимости U_вых =f(U_вх ). График этой функции приведен на рисунке 2.1.4. Окончательная принципиальная схема с указанием номиналов деталей приведена в Приложении 2.

Рисунок 2.1.3 – График для нахождения коэффициента Н

Uвых, В
7
6
5
4
3
2
1
Uвх ,В

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1

Рисунок 2.1.4 – Зависимость U_вых =f(U_вх )

2.2 Расчет частотного детектора

В качестве частотного детектора выбираем частотный детектор с фазовым детектированием, как простой в настройке и не критичный к параметрам применяемых элементов. принципиальная схема частотного детектора приведена на рисунке 2.2.1. Рассчитаем все элементы данной схемы. Методика расчета взята из [14].

Зададим следующие характеристики для расчета:

- номинальная рабочая частота детектора f_o =465 кГц;

- максимальная девиация частоты Δf_макс =50 кГц;