Реферат: Проектирование фундамента 4-хэтажного администратиного здания маслоперерабатывающего завода в пос. Ахтырский Абинского района

u=4d=4х0,2=0,8м;

Разбиваем толщу на слои h_i =2м и находим:

h1 =2м	h2 =2м
z1 =1.5м	z2 =3м
J 1 <0	J 2 <0
f1 =38.5 кПа	f2 =48 кПа

;

Допустимая нагрузка на сваю N= кН

3.2.3. Определение количества свай, размещение их в плане
и конструирование ростверка

Рис. 3.6. Расположение свай в плане под стенами

Число свай в кусте определяем по формуле:

,

где g_k – коэффициент надежности, назначаемый в зависимости от способа определения несущей способности сваи;

N_I – расчетная нагрузка, действующая по обрезу фундамента, кН ;

G_fI – ориентировочный вес ростверка и грунта на его обрезах, кН ;

F_d – несущая способность одиночной сваи, кН ;

Шаг свай :

а=

Шаг свай должен находится в пределах:

d=3х0,2=0,6м<а<6d=1,2м,

Т.к. шаг свай большой, т.е. а>6d, то необходимо либо уменьшить длину сваи, либо выбрать сваи меньшего сечения, т.к. сваи очень мощные, но этого сделать нельзя, т.к. нет свай меньшей длины и меньшего сечения, поэтому примем шаг свай а=6d=1,2м.

3.2.4. Размещение свай в кусте и конструирование ростверка

Шаг свай по расчету - а=1,2м (принят) . Сваи располагаются в один ряд, расстояние от оси сваи до края ростверка ³0,2м , а т.к. ширина стены равна 51см, то ширину ростверка примем b_p =3d=0.6м . Ростверк проектируем жесткий, монолитный высота ростверка h_p =h_o +0.25м , где величина заделки головы сваи в ростверк, принимается при жесткой заделке h_o =0,3м . Тогда h_p =0,3+0.25=0,55 м , примем h_p =0,6м.

3.2.5. Определение конечных деформаций основания свайного фундамента. Окончательный выбор параметров свайного фундамента .

Расчет осадок выполняется по II группе предельных состояний. Расчет по деформациям выполняем как для условного массивного ф-та на естественном основании. Границы условного ф-та:

- сверху – уровнем планировки «а-б»;

- снизу – поверхностью «г-в» в уровне нижних концов свай условного ф-та;

- сбоку – вертакальными полосками «а-б» и «б-в».

Средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов:

,

где h_i – глубина i -того слоя;

j _i – угол внутреннего трения i -того слоя;

a=;

Ширина подошвы условного ф-та:

B_y =d+2ltga=0,2+2х3хtg4.6^o =0.68м.

Среднее давление по подошве условного фундамента:

,

где N_II – нормативная нагрузка по обрезу фундамента, кН ;

G_уф – вес ростверка, свай и грунта в пределах объема условного фундамента, за вычетом объема свай, кН ;

l_уф , b_уф – ширина и длина подошвы условного фундамента, м .

А_усл =b_усл =0,68 – для ленточного ф-та – площадь подошвы;

G_уф =G_p +G_св +G_гр =24х0,36=8,64 кН/м – 1м длины

Объем ростверка:

V_р =1х0,6² =0,36 м³

Вес 1 м сваи 0,22т=2,2кН/м, сваи длиной l =3м,

G_св =2,2х3=6,6 кН,

Учитывая, что на 1 м длины находится 1/а=1/1,2 сваи, находим вес сваи, приходящейся на 1м длины

G_св =кН/м.

Вес грунта в объеме условного ф-та за вычетом объема ростверка:

G_гр =0,68(18,8х2+19,3х2)-18,8х0,36=45,1 кН/м

G_уф =8,64+5,5+45,1=59,24 кН/м

Рис 3.7. Схема условного фундамента для расчета по второй группе предельных состояний

- ниже подошвы;

- выше подошвы, при

j=20^о ;