Реферат: Расчёт тепловой схемы паротурбинной установки с турбиной типа К - 11 - 3.6

Итак, G_э =0,05 кг/с, G₁ =0,53 кг/с, G₂ =0,53 кг/с, G₃ =0,42 кг/с,
G₄ =0,43 кг/с.

N_ik = G_k ×H_i = 8,45×990,53 = 12005,22 кВт;

N_i1 = G₁ ×H_i1 = 0,53×776 = 411,26 кВт;

N_i2 = G₂ ×H_i2 = 0,53×615 = 325,95 кВт;

N_i3 = G₃ ×H_i3 = 0,42×467 = 196,14 кВт;

N_i4 = G₄ ×H_i4 = 0,43×357 = 153,51 кВт;

N_i '=N_ik +N_{i 1} +N_{i 2} +N_{i 3} +N_{i 4} = 8519,8+411,28+325,95+196,14+153,51 =
= 9606,68 кВт.

Расчётная внутренняя мощность равна N_i '= 9606,68 кВт.

Сравним её с принятой в начале расчёта по выражению (4).

Для предварительного расчёта расхождение не более ±3% допустимо.

Окончательные результаты расчета приведены в табл. 1.

Таблица 1

1	Наименование величины		Размер-ности	К	Э	П1	П2 (Д)		П3		П4
2	Давление пара в камере отбора турбины		Мпа	0,006	—	0,036	0,117		0,28		0,52
3	Давление пара в теплообменнике		Мпа	0,00426	0,1	0,034	0,1		0,26		0,49
4	Подогреваемый теплоноситель	Энтальпия при выходе из теплообменника	кДж/кг	121,42	138,62	279,16	419,7		516,45		613,2
5		Энтальпия при входе в теплообменник	кДж/кг	—	121,42		279,16	302,46	419,7		516,45
6		Повышение энтальпии в теплообменнике	кДж/кг	—	17,2	140,54			96,75		96,75
7		Расход подогреваемого теплоносителя	кг/с	—	8,45	8,45			10,04		10,04
8		Сообщенное тепло	кДж/кг	—	145,34	1187,56	1255,56		994,59		994,59
9		Поправка на потерю тепла	кДж/кг	—	1,005	1,005	1,053		1,02		1,02
10		Сообщенное тепло с учетом поправки	кДж/кг	—	146,07	1193,5	1322,11		1014,48		1014,48
11	Греющий теплоноситель	Энтальпия при входе в теплообменник	кДж/кг	––	3337	2561	2722	539,75	2870	636,5	2980
12		Энтальпия при выходе из теплообменника	кДж/кг	—	419,7	302,46	419,7		539,75		636,5
13		Понижение энтальпии в теплообменнике	кДж/кг	—	2917,3	2258,54	2302,3	120,05	2330,25	96,75	2343,25
14		Отдаваемое тепло	кДж/кг	—	146,07	1193,5	1322,11		1014,48		1014,48
15		Расход греющего теплоносителя	кг/с	8,45	0,05	0,53	0,53		0,42		0,43
16	Использованный перепад энтальпий в турбине		кДж/кг	1008,26	—	776					357
17	Внутренняя мощность		кВт	8519,8	—	411,28	325,95		196,14		153,51

3. Экономические показатели работы ПТУ и определение экономического эффекта от применения регенерации

3.1. Работа ПТУ с регенеративным подогревом питательной воды

а) удельный расход пара:

d = G₀ /N′_{i ×} η_м ×η_эг = 10,35/9606,68×0,993×0,97 =0,0011 кг/кДж (23)

или 3600 0,0011 = 3,96 кг/кВт×ч.

б) удельный расход тепла:

q = d×(i₀ - q_пв ) = 0,0011×(3337 – 613,2) = 2,996 кДж/кДж (24)

или 3600×2,97/4,19 =2574,13 ккал / кВт×ч.

в) удельный расход условного топлива:

b = q /Q_р ^н = 2,996/29330 = 1,02×10^-4 кг/кДж, (25)

или 2551,79/7000=0,368 кг/кВт×ч,

где Q_р ^н = 29330 кДж/кг или 7000 ккал/кг – теплотворная способность условного топлива.

3.2. Работа ПТУ без РППВ, т.е. чисто конденсационный
режим работы.

а) удельный расход пара:

d_кр = G_0к /N_i ×η_м ×η_эг = 9,3/9727,18×0,993×0,968 = 0,001 кг/кДж (26)

или 3600 0,001 =3,6 кг /кВт×ч.

б) удельный расход тепла:

q_кр = d_кр ×(i₀ - q_к ) = 0,001×(3337 – 121,42) = 3,216 кДж/кДж (27)

или 3600×3,18/4,19=2763,15 ккал /кВт×ч.

в) удельный расход условного топлива:

b_кр = q_кр /Q_р ^н = 3,216/29330 = 1,1×10^-4 кг/кДж (21)

или 2732,22/7000=0,395 кг/кВт×ч.

Таким образом, экономический эффект от внедрения регенеративного подогрева питательной воды в ПТУ выражается в снижении расхода условного топлива на:

Список использованной литературы: