Реферат: Расчет железобетонных конструкций 2

ξ _R = ω /[1+ σ_sR (1- ω /1,1)/ σ_{sc , u} ] = 0,746/[1+680,26(1-0,746/1,1)/500] = 0,695

где σ_sR = R_s + 400 - γ _sp × σ_sp = 680 + 400 - 0,869×460 = 680,26 МПа

Условие ξ ≤ ξ _R (0,062 < 0,68) выполнено.

Определяем коэффициенты условий работы γ _{s 6} , учитывающий работу напря- гаемой арматуры выше условного предела текучести,

γ _{s 6} = η - (η-1)( 2ξ/ξ _R +1)= 1,2 - (1,2-1)(2·0,062 /0,680-1)=1,36 > η=1,2

Принимаем γ _{s 6} = η =1,2

Определяем требуемую площадь сечения растянутой арматуры

A_s = R_b b_f ^’ x / ( γ _s6 R_s ) = 13,05×1160×11,8/(1,2·680)= 218,9 мм ²

Принимаем 4ø10 А- V ,с площадью А _s =314мм² . Напрягаемые стержни распола- гаем симметрично в рёбрах панели, памятуя, что неармированным может оста- ваться не более одного ребра подряд.

Так как μ = A_s / bh ₀ = 314/206×190 = 0,008> μ _min = 0,0005 , конструктивные требования соблюдены.

Проверяем прочность при подобранной арматуре:

х = γ _s6 R_s A_s /(R_b b_f ^’ ) = 1,2×680×314 / (13,05×1160) = 16,92 мм .

М _u = R_b b_f ^’ х ( h ₀ -0,5х) = 13,05×1160×16,92× (190 – 8,46) = 46,49·10⁶ Н·мм>М= =34,7·10⁶ Н·мм

Прочность достаточная.

Наклонные сечения.

Опыт проектирования показывает, что в пустотных панелях, особенно в предварительно напряжённых, поперечная арматура по расчёту не нужна. На приопорных участках длинной l /4 , арматуру устанавливаем конструктивно: ø4 Bp - I , с шагом не более h / 2 = 220/2 = 110мм , принимаем шаг s = 100мм , в средней части пролёта поперечную арматуру не устанавливают.

Потери предварительного напряжения арматуры.

При определении потерь коэффициент точности арматуры принимают γ _sp =1.

Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения

σ ₁ = 0,03 σ_sp = 0,03×460 = 13,8МПа

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами σ ₂ =0 , т.к. при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием. При электротермическом способе напряжения потери от деформации анкеров σ ₃ и σ ₅ не учитываются, т.к. они учтены при определении полного удлинения арматуры.

Тогда усилие в арматуре к началу обжатия бетона

P ₁ = ( σ _sp - σ ₁ )× A_s = (460 -13,8)×314 = 140106 Н.

Для продолжения расчёта необходимо определить геометрические характерис- тики приведённого сечения.

Площадь приведенного сечения

А _red = A_b + A_s E_s / E_b

А _red = 1190×38,45+1160×38,45+301,4×(220-38,45×2)+ 314×19×10 /(27×10 ) = = 45756+44602+43130+2209= 135697 мм²

Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани
S_red = S_b + S_s /E_s

S_red = 45756×19,225+44602×200,775+43130×110+2209×3= 14,5×10⁶ мм³

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
y ₀ = S_red / А _red =14,5×10⁶ /135697= 107 мм.
Момент инерции приведенного сечения
I_red = I_b + А _s ( y ₀ - a )² E_s / E_b