Реферат: Разработка настенного поворотного крана
2.2.1.8 Определяем фактическое передаточное отношение
i ф = Z2 /Z1 [6;96] (2.44)
i ф = 130/20 = 6.5
При этом i ф не должно превышать 4%
Δ i = ( i ф – i )/ i * 100% [6;96] (2.45)
Δi = (6.5 – 6.3)/6.3 * 100% = 3.2%
Норма выполняется
2.2.2 Определить основные размеры передачи
2.2.2.1 Делительные диаметры
d1 = m * z1
d2 = m * z2 [6;98] (2.46)
d1 = 6 * 20 = 120 мм
d 2 = 6 * 130 = 780 мм
2.2.2.2 Определяем диаметр вершин зубьев
da1 = d1 + 2m [6;99] (2.47)
da2 = d2 + 2m [6;100] (2.48)
da1 = 120 + 2 * 6 = 132 мм
da 2 = 780 + 2 * 6 = 792 мм
2.2.2.3 Определяем ширину венца
в2 = ψа * аω [6;102] (2.49)
в1 = в2 + (2÷4) [6;103] (2.50)
в2 = 0.23 * 450 = 104 мм
Принимаем 80 мм
в1 = 80 + 4 = 84 мм
2.3 РАСЧЁТ МЕХАНИЗМА ПЕРЕДВИЖЕНИЯ КРАНОВОЙ ТЕЛЕЖКИ
Для передвижения крановой тележки выбираем схему передвижения с гибким стальным типовым канатом.
2.3.1 Определяем полное сопротивление перемещению
W = W тр + W в + Wy [3;132] (2.51)
где W тр – сопротивление от трения ходовых колёс
W в – сопротивление от ветровой нагрузки
Wy – сопротивление сил трения от уклона
W тр = G гр + G т / D к * (2 k – fd ) kp [3;134] (2.52)
где G гр – вес грузоподъёмного механизма с грузом. Исходя из того, что грузоподъёмный механизм расположен не на тележке, G гр в будущем равно весу груза = 2500 кг.
G т – вес тележки, принимаемый конструктивно = 800 кг
D к – диаметр ходового колеса
Принимаем максимально допустимый = 200 мм
d – диаметр цапфы колеса