Дипломная работа: Разработка оборудования для уплотнения балластной призмы

В первом приближении принимается:

,

,(2.8)

где L_К – длина корпуса, м (конструктивно принято L_{k =} 1,6 м); γ – угол наклона нижней стенки плиты к горизонтальной плоскости, град (γ=2˚).

.

Ширина корпуса B_К определяется исходя из необходимости обеспечения безопасности производства работ при подбивке шпал со стороны междупутья.

Максимально возможная ширина корпуса ровна:

, (2.9)

где B_М – максимально допустимый вылет исполнительных органов в сторону междупутья, м (B_М =2,050 м); L_шп – длина шпалы, м (L_шп =2,75); в_К – вылет клина относительно корпуса плиты, м (в_k = - 0,085 м); δ – заход клина под торцы шпал, м (δ= - 0,17 м).

.

Конструктивно принято B_к = 0,35 м.

В процессе разработки возбудителя колебаний размеры корректируются.

При транспортировке машины плита не должна выходить за приделы габаритов подвижного состава.

Эскизная компоновка корпуса виброплиты показана на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3 - Эскизная компоновка корпуса виброплиты

2.1.3 Разработка возбудителя колебаний

Для дебалансного возбудителя рассчитывается требуемая вынуждающая сила F_В и, соответственно, конструкция дебалансов, обеспечивающих колебания виброплиты, с заданной амплитудой.

При вращении дебалансов с угловой частотой ω и амплитудой S_a суммарная вынуждающая сила составит:

, (2.10)

где m_n – приведенная масса колеблющихся элементов, кг; ω_o – частота свободных колебаний плиты с учётом жёсткости балласта, с^-1 ; h – коэффициент демпфирования, с^-1 .

Находим m_n :

m_n = a_n ·m, (2.11)

где m –масса корпуса плиты с вибровозбудтелем, кг (m = 400 кг); a_п – коэффициент приведения (a_п =1,15 [1]).

m_n = 1,15·400=460 кг.

Находим ω_o :

,(2.12)

где C_р – приведенный коэффициент жёсткости рессорной подвески (принят C_р = 1·10⁶ Н/м); C_б – приведенный коэффициент жёсткости балласта, Н/м.

C_б = C_уд ·Z ·a · l , (2.13)