Дипломная работа: Разработка оборудования для уплотнения балластной призмы
(Cуд = 3·107 Н/м4 [1]).
Cб = 3·107 ·0,1·0,1·1,35 = 40,5 ·104 Н/м .
Тогда:
.
Далее находится h:
, (2.14)
где bб ,bр – соответственно коэффициент сопротивлений балласта и рессор, Н·с/м (принят bр = 5·103 Н·с/м [1]).
bб = bуд ·Z ·a · l, (2.15)
где bуд – удельный коэффициент вязкостных сопротивлений, Н·с/м4 , принимается по графику [1], при :
bуд = 12 · 104 Н·с/м4 .
bб = 12·104 ·0,1·0,1·1,35 = 1,62·103 Н·с/м .
Тогда:
.
В итоге по формуле (2.10) получили:
.
Принята FВ = 90 кН.
По найденной FВ и принятой компоновке вибровозбудителя найдём вынуждающую силу одного дебаланса FВ ’:
FВ ’ = FВ / n,(2.16)
где n – принятое число дебалансов (n=4).
FВ ’ = 90 / 4 = 22,5 кН .
Предварительно назначается расчётная длина вала дебаланса (рисунок 2.4) равная lв = 0,22.
Рисунок 2.4 – Схема дебаланса
Для нахождения диаметра вала строится эпюра изгибающего момента. Для этого находятся реакции в точках опоры (рисунок 2.5)
Рисунок 2.5 –Эпюра изгибающего момента
Максимальный изгибающий момент равен:
Mmax = R1 · 0,11 =11,25 · 0,11 =1,24 кН · м .
Прочность вала: