Курсовая работа: Газотурбинный двигатель для привода аппарата

Величина изоэнтропического КПД многоступенчатого компрессора по параметрам заторможенного потока зависит от степени повышения в компрессоре и КПД его ступени [9];

(1.1)

где -среднее значение КПД ступеней

На расчетном режиме среднее значение КПД ступеней в многоступенчатых осевых компрессорах современных газотурбинных двигателей лежит в пределах . В компрессорах с высоконагруженными дозвуковыми ступенями или сверхзвуковыми (трансзвуковыми) входными ступенями значение среднего КПД ступеней несколько ниже (). Принимаем

Значения КПД неохлаждаемых газовых турбин по параметрам заторможенного потока обычно лежат в пределах . Охлаждение турбин приводит к снижению их КПД. Для предварительного расчета охлаждаемой турбины значение можно принимать на 1,5…3%ниже, чем для неохлаждаемой:

Большему количеству отбираемого воздуха на охлаждение лопаток турбины соответствует и больше снижение КПД турбины. Для предварительного учета влияния охлаждения на КПД турбины рекомендуется приближенное соотношение:

(1.2)

где - суммарный относительный расход охлаждающего воздуха. На основании формулы (1.2) может быть рекомендовано соотношение для определения КПД охлаждаемой турбины в зависимости от выбранного значения :

при

при

1.1.4 Потери в элементах проточной части двигателя

Входные устройства рассматриваемых двигателей являются криволинейными или прямолинейными каналами. Коэффициент восстановления полного давления для таких устройств составляет . При наличии на входе в двигатель пылезащитных устройств потери полного давления существенно возрастают. Принимаем

В современных ГТД в основном применяются кольцевые камеры сгорания различных типов: прямоточные и противоточные, с центробежными и вращающимися дисковыми форсунками а также с испарительными форсунками.

Потери полного давления в камерах сгорания вызываются гидравлическим и тепловым сопротивлением. Гидравлическое сопротивление определяется в основном потерями в диффузоре, фронтовом устройстве при смешении струй при повороте потока (). Тепловое сопротивление возникает вследствие подвода тепла к движущемуся газу. На рис. 1.5 показана зависимость коэффициента теплового сопротивления от степени подогрева газа и приведенной скорости - на входе в камеру сгорания (на выходе из диффузора). Линия - соответствует «тепловому запиранию» камеры, т.е. определяет предельные значения степени подогрева воздуха в камере сгорания постоянной площади, превышение которых при заданных значениях физически невозможно. Обычно и . Принимаем .

Суммарные потери полного давления в камерах сгорания подсчитываются по формуле

Более точные значения определяются в газодинамических расчетах камеры сгорания.

Рисунок 1.5 – Зависимость теплового сопротивления камеры сгорания от степени подогрева и приведенной скорости потока.

Потери тепла в камерах сгорания, главным образом, связаны с неполным сгоранием топлива и оценивается коэффициентом полноты сгорания .Этот коэффициент на расчетном режиме достигает значений . Принимаем

При наличии переходного патрубка между турбинами компрессора коэффициент восстановления полного давления выбирается в зависимости от формы канала. Принимаем

Выходное устройство ГТД, как правило, выполняется диффузорным. Коэффициент восстановления полного давления принимаем

1.2 Термогазодинамический расчет двигателя

Целью теплового расчета двигателя является определение основных удельных параметров ( - удельной мощности, - удельного расхода топлива). При этом вычисляют значения параметров рабочего тела в характерных сечениях двигателя. Эти данные используют при согласовании параметров компрессора и турбины и при общей компоновке проточной части двигателя.

Таблица 1.1 - Исходные данные для теплового расчета

Величина	Размерность	Значение	Величина	Размерность	Значение
Н	км	0	sпт	-	0,99
Мн	-	0	sрн	-	0,985
Gв	кг/с	88	hт	-	0,985
Т*Г	К	1525	hред	-	1
p*К	-	20,8	hВ	-	1
h*К	-	0,842	СС	м/с	90
h*ТК	-	0,89	НU	кДж/кг	51000
sвх	-	0,96	CP	Дж/(кгК)	1005
sкс	-	0,926	CpГ	Дж/(кгК)	1160
hГ	-	0,98

1.2.1 Вход в двигатель (сечение Н-Н). По таблице параметров стандартной атмосферы для Н=0 находим ТН=288,15К и РН=101325 Па. Так как МН=0, то Т(МН)=1, Р(МН)=1 и следовательно =288,15К и =101325 Па.

1.2.2 Вход в компрессор (сечение В-В). Температура и давление воздуха на входе в компрессор равны:

1.2.3 Выход из компрессора (сечение К-К)

1.2.4 Выход из камеры сгорания (сечение Г-Г). При заданной температуре газа =1525 К, степень подогрева воздуха в камере сгорания составляет:

Относительный расход топлива вычислим по формуле Ильичёва:

1.2.5 Выход из турбины компрессора (сечение ТК-ТК). Принимаем n=1, тогда . Работа турбины компрессора, степень повышения давления в ней, параметры газа на входе равны:

1.2.6 Выход из турбины (сечение Т-Т)

Принимаем

1.2.7 Параметры двигателя. Удельная мощность и удельный расход топлива турбовального двигателя находим из соотношений: