Курсовая работа: Одноэтажное производственное здание с деревянным каркасом
W3 в = 0.02 * cos14.04° = 0.02 кН/м,
W3 г = 0.02 * sin14.04° = 0.01 кН/м,
W4 в = - 0.96 * cos14.04° = - 0.93 кН/м,
W4 г = - 0.96 * sin14.04° = - 0.23 кН/м.
3.2 Статический расчет рамы
3.2.1 Усилия от постоянной нагрузки
Опорные реакции от постоянной нагрузки:
Vq = VAq = VBq = q * lрам. x / 2,Vq = VAq = VBq = 3.96 * 23.35/2 = 46.26 кН.
Распор от постоянной нагрузки
Hq = HAq = HBq = q * lрам. x 2/ (8 * lрам. y ),
Hq = 3.96 * 23.352/ (8 * 5.825) = 46.36 кН.
Изгибающие моменты в i -ом сечении полурамы от постоянной нагрузки:
Mqi = Vq * xi - 0.5 * q * xi 2 - Hq * yi ,
где xi , yi - координаты центра тяжести i -ого сечения:
для ригеля yi = y3 + (xi - lс. x ) * tgα2 , xi кратно 1.5 м;
для стойки xi = yi * tgα4 .
Продольная и поперечная силы в i -ом сечении полурамы от постоянной нагрузки:
Nqi = - (Vq - q * xi ) * sinφi - Hq * cosφi ,
Qqi = - (Vq - q * xi ) * cosφi + Hq * sinφi ,
где φi - угол наклона касательной к горизонтали.
Расчет изгибающих моментов, продольных и поперечных сил в i -ом сечении полурамы от постоянной нагрузки проведем в таблице 2.
Таблица 2
Расчет усилий в i -ом сечении полурамы от постоянной нагрузки
Сечение | Координаты сечения | xi 2 | Vq * x i | 0.5 * q * xi 2 | Hq * yi | Mq i | φi | (Vq - q * xi ) | Nqi | Qqi | |
xi | yi | ||||||||||
- | м | м | м2 | кН*м | кН*м | кН*м | кН*м | градус | кН | кН | кН |
0 | 0 | 0 | 0.000 | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 85.23 | 46.26 | -49.9 | 42.4 |
1 | 0.075 | 0.900 | 0.006 | 3.5 | 0.0 | 41.7 | -38.3 | 85.23 | 45.96 | -49.7 | 42.4 |
2 | 0.180 | 2.157 | 0.032 | 8.3 | 0.1 | 100.0 | -91.7 | 85.23 | 45.54 | -49.2 | 42.4 |
3 | 0.215 | 2.578 | 0.046 | 9.9 | 0.1 | 119.5 | -109.7 | 85.23 | 45.40 | -49.1 | 42.4 |
4 | 0.621 | 2.693 | 0.386 | 28.7 | 0.8 | 124.9 | -96.9 | 15.82 | 43.80 | -56.5 | -29.5 |
4л | 0.727 | 2.723 | 0.529 | 33.6 | 1.0 | 126.2 | -93.7 | 15.82 | 43.38 | -56.4 | -29.1 |
5 | 1.175 | 2.850 | 1.381 | 54.4 | 2.7 | 132.1 | -80.5 | 15.82 | 41.60 | -55.9 | -27.4 |
6 | 2.675 | 3.275 | 7.156 | 123.7 | 14.2 | 151.8 | -42.3 | 15.82 | 35.66 | -54.3 | -21.7 |
7 | 4.175 | 3.700 | 17.431 | 193.1 | 34.5 | 171.5 | -12.9 | 15.82 | 29.71 | -52.7 | -16.0 |
8 | 5.675 | 4.125 | 32.206 | 262.5 | 63.8 | 191.2 | 7.5 | 15.82 | 23.77 | -51.1 | -10.2 |
9 | 7.175 | 4.550 | 51.481 | 331.9 | 102.0 | 210.9 | 19.0 | 15.82 | 17.83 | -49.5 | -4.5 |
10 | 8.675 | 4.975 | 75.256 | 401.3 | 149.1 | 230.6 | 21.6 | 15.82 | 11.89 | -47.8 | 1.2 |
11 | 10.175 | 5.400 | 103.531 | 470.7 | 205.1 | 250.3 | 15.2 | 15.82 | 5.94 | -46.2 | 6.9 |
12 | 11.675 | 5.825 | 136.306 | 540.0 | 270.0 | 270.0 | 0.0 | 15.82 | 0.00 | -44.6 | 12.6 |
3.2.2 Усилия от снеговой нагрузки
Опорные реакции от снеговой нагрузки:
Vs = VAs = VBs = s * lрам . x / 2,
Vs = VA s = VB s = 2.60 * 23.35/2 = 30.33 кН.
Распор от снеговой нагрузки:
Hs = HAs = HBs = s * lрам . x 2/ (8 * lрам . y ),
H s = 2.60 * 23.352/ (8 * 5.825) = 30.39 кН.
Изгибающие моменты i -ом сечении полурамы от снеговой нагрузки:
Msi = Vs * xi - 0.5 * s * xi 2 - Hs * yi ,