Курсовая работа: Одноэтажное производственное здание с деревянным каркасом

N_si = - (V_s - s * x_i ) * sinφ_i - H_q * cosφ_i ,

Q_si = - (V_s - s * x_i ) * cosφ_i + H_q * sinφ_i .

Расчет изгибающих моментов, продольных и поперечных сил в i -ом сечении полурамы от снеговой нагрузки проведем в таблице 3.

Таблица 3

Расчет усилий в i -ом сечении полурамы от снеговой нагрузки

Сечение	Координаты сечения		xi 2	V s * x i	s * x i 2/ 2	H s * yi	Msi	φi	(V s - s * xi )	N si	Q si
	xi	yi
-	м	м	м2	кН*м	кН*м	кН*м	кН*м	градус	кН	кН	кН
0	0	0	0.000	0.0	0.0	0.0	0.0	85.23	30.33	-32.75	27.77
1	0.075	0.900	0.006	2.3	0.0	27.4	-25.1	85.23	30.13	-32.55	27.78
2	0.180	2.157	0.032	5.5	0.0	65.5	-60.1	85.23	29.86	-32.28	27.81
3	0.215	2.578	0.046	6.5	0.1	78.4	-71.9	85.23	29.77	-32.19	27.81
4	0.621	2.693	0.386	18.8	0.5	81.9	-63.5	15.82	28.71	-37.07	-19.34
4л	0.727	2.723	0.529	22.0	0.7	82.8	-61.4	15.82	28.44	-36.99	-19.08
5	1.175	2.850	1.381	35.6	1.8	86.6	-52.8	15.82	27.27	-36.68	-17.96
6	2.675	3.275	7.156	81.1	9.3	99.5	-27.7	15.82	23.38	-35.61	-14.21
7	4.175	3.700	17.431	126.6	22.6	112.5	-8.5	15.82	19.48	-34.55	-10.46
8	5.675	4.125	32.206	172.1	41.8	125.4	4.9	15.82	15.59	-33.49	-6.71
9	7.175	4.550	51.481	217.6	66.9	138.3	12.4	15.82	11.69	-32.43	-2.96
10	8.675	4.975	75.256	263.1	97.7	151.2	14.1	15.82	7.79	-31.36	0.79
11	10.175	5.400	103.531	308.6	134.5	164.1	10.0	15.82	3.90	-30.30	4.54
12	11.675	5.825	136.306	354.1	177.0	177.0	0.0	15.82	0.00	-29.24	8.28

3.2.3 Усилия от ветровой нагрузки

Вертикальные опорные реакции от ветровой нагрузки:

V_BW = ( (W₂ - W₁ ) * 0.5 * H_к ² + (W₄ ^г - W₃ ^г ) * (H_к + 0.5 * Н_кр ) * Н_кр - W₃ ^в * 0.125 * l_{pам. x} ² + W₄ ^в * 0.375 * l_{рам. x} ² ) / ( - l_{рам. x} ),

V_AW = ( (W₂ - W₁ ) * 0.5 * H_к ² + (W₄ ^г - W₃ ^г ) * (H_к + 0.5 * Н_кр ) * Н_кр + W₃ ^в * 0.375 * l_{pам. x} ² + W₄ ^в * 0.125 * l_{рам. x} ² ) / l_{рам. x} ,

V_BW = ( (-1.20 - 1.92) * 0.5 * 3² + (-0.23 - 0.01) * (3 + 0.5 * 2.825) * 2.825 - 0.02 * 0.125 * 23.35² - 0.93 * 0.375 * 23.35² ) / ( - 23.35) = - 7.34 кН,

V_AW = ( (-1.20 - 1.92) * 0.5 * 3² + ( - 0.23 - 0.01) * (3 + 0.5 * 2.825) * 2.825 + 0.02 * 0.375 * 23.35² + - 0.93 * 0.125 * 23.35² ) / 23.35 = - 3.24 кН.

Горизонтальные опорные реакции от ветровой нагрузки:

H_AW = (W₁ * (l_{рам. y} - 0.5 *H_k ) * H_k + 0.5 * W₃ ^г * H_kp ² + W₃ ^в * 0.125 * l_{рам. x} ² - V_AW * l_{рам. x} * 0.5) / ( - l_{рам. y} ),

H_ВW = (W₂ * (l_{рам. y} - 0.5 *H_k ) * H_k + 0.5 * W₄ ^г * H_kp ² + W₄ ^в * 0.125 * l_{рам. x} ² - V_ВW * l_{рам. x} * 0.5) / ( - l_{рам. y} ),

H_AW = (1.92 * (5.825 - 0.5 * 3) * 3 + 0.5 * 0.01 * 2.825² + 0.02 * 0.125 * 23.35² - 3.24 * 23.35 * 0.5) / ( - 5.825) = - 11.03 кН.

H_ВW = (-1.20 * (5.825 - 0.5 * 3) * 3 + 0.5 * - 0.23 * 2.825² + - 0.93 * 0.125 * 23.35² - 7.34 * 23.35 * 0.5) / ( - 5.825) = - 1.02 кН.

Изгибающие моменты в i -ом сечении полурамы от ветровой нагрузки:

в точках 0 - 5:

M_Wi = - H_AW * y_i + V_AW * x_i - 0.5 * W₁ * y_i ² - 0.5 * W₃ ^в * x_i ^2, в точках 6 - 12:

M_Wi = - H_AW * y_i + V_AW * x_i - 0.5 * W₃ ^в * x_i ² - W₁ * (y_i - 0.5 * H_k ) * H_k - 0.5 * W₃ ^г * (y_i - H_k ) ^2, в точках 0’ - 5’:

M_Wi = H_BW * y_i - V_BW * x_i + 0.5 * W₂ * y_i ² + 0.5 * W₄ ^в * x_i ^2, в точках 6’ - 11’:

M_Wi = H_BW * y_i - V_BW * x_i + 0.5 * W₄ ^в * x_i ² - W₂ * (y_i - 0.5 * H_k ) * H_k + 0.5 * W₄ ^г * (y_i - H_k ) ² .

Продольная и поперечная силы в i -ом сечении полурамы от ветровой нагрузки:

в точках 0 - 5:

N_Wi = - (V_AW - W₃ ^в * x_i ) * sinφ_i - (H_AW + W₁ * y_i ) * cosφ_i ,

Q_Wi = - (V_AW - W₃ ^в