Курсовая работа: Привод ленточного конвейера

e_a - коэффициент торцового перекрытия, ф. 8.25 [2]

e_a =(1,88-3,2×(1/Z₁ +1/Z₂ ))×cosb=(1,88-3,2(1/20+1/93))×cos12=1,65,

K_H ? ??????????? ????????? ????????, ?.108 [2]

К_H =K_{H b} ×K_HV =1,04×1,02=1,061,

Где K_HV – коэффициент динамической нагрузки, табл. 8.3 [2].

Проверочный расчет по изгибным напряжениям.

Коэффициенты формы зубьев Y_{F 1} и Y_{F 2} по табл. 9.10 [4] в зависимости от эквивалентных чисел зубьев

Z_V1 =Z₁ /cos³ b=20/cos³ 12=22,436,

Z_V2 =Z₂ /cos³ b=93/cos³ 12=104,7,

Y_{F 1} =4,

Y_{F 2} =3,6.

Расчет выполняется по тому из колес, у которого меньше отношение s_FP /Y_F

s_{F Р1} /Y_{F 1} =117,473/4=29,368;

s_{FP 2} /Y_{F 2} =134,4/3,6=37,33;

Проверяем зубья шестерни по ф. 8.32 [2]

s_{F 1} =Y_{F 1} ×Z_{F b} ×F_t ×K_F /(b_w ×m)=4×0,593×3990×1,17/(91×3)=40,56 Мпа<s_{FP 1} ,

где Z_{F b} - коэффициент повышения прочности косозубых передач по напряжениям изгиба, ф. 8.34 [2]:

Z_{F b} =K_{F a} ×Y_b /e_a =1,07×0,914/1,65=0,593;

где K_{F a} - коэффициент неравномерности нагрузки одновременнозацепляющихся пар зубьев, табл. 8.7 [2],

Y_b - коэффициент, учитывающий повышение изгибной прочности вследствие наклона контактной линии к основанию зуба, с. 129 [2],

Y_b =1-b/140=1-12/140=0,914,

F_t =3,99×10³ H – окружное усилие в зацеплении,

F_t =2×T₂ /d₂ =2×599,8/300,56=3,99 кН=3990 Н,

К_F – коэффициент расчетной нагрузки,

К_F =K_{F b} ×K_FV =1,1×1,06=1,17,

где К_{F b} и K_FV определяются по рис. 8.15 и табл. 8.3 [2].

Условия прочности выполняются.

2.3 Расчет валов

2.3.1 Проектный расчет валов

Исходя из крутящих моментов на валах, конструктивно назначаем следующие диаметры валов:

· для быстроходного – диаметр под муфту d_м =28 мм,