Курсовая работа: Привод ленточного конвейера

A_г =(F_м ×c+F_{t 2} ×b)/l=(3061×71+5698×52)/107=4800 Н.

Сумма проекций на горизонтальную ось

F_м -B_г -F_{t 2} +A=0;

B_г =F_м -F_{t 2} +A_г =3061-5698+4800=2163 Н.

Изгибающий момент в горизонтальной плоскости под опорой В

М_ив =F_м ×с=3061×71=217331 Н×мм;

Изгибающий момент в горизонтальной плоскости в месте посадки колеса

М_гк =А_г ×а=4800×55=264000 Н×мм.

Проверим два предполагаемых опасных сечения на сопротивление усталости: под колесом, ослабленное шпоночным пазом и рядом с подшипником В, ослабленное галтелью.

Суммарные изгибающие моменты в этих сечениях

Сопротивление усталости под колесом.

Напряжения изгиба

s_к =М_к /W_Pk =M_k /(0,1×d_k ³ )=299195/(0,1×60³ )=13,85 Н×мм;

Напряжения кручения

t_к =Т₂ /W_pk =T₂ /(0,2×d_k ³ )=599,8×10³ /(0,2×60³ =13,88 Мпа;

Пределы выносливости, ф. 15.7 [2]

s_-1 =0,4×s_в =0,4×750=300 МПа;

t_-1 =0,2×s_в =0,2×750=150 МПа;

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений соответственно при изгибе и кручении, табл. 15.1 [2]

К_{s к} =2; К_{t к} =1,7;

Масштабный фактор, рис. 15.5 [2]

К_{d к} =0,75;

Фактор шероховатости, рис. 15.6 [2]

К_FK =0,9.

Амплитуды переменных и постоянных составляющих циклов напряжений, ф. 15.5 [2]

s_ак =s_к =13,85 МПа; s_{m к} =0;

t_ак =t_{m к} =0,5×13,85=6,925 МПа;

Коэффициенты, корректирующие влияние постоянной состовляющей цикла напряжений на сопротивление усталости, ф. 15.6 [2]

y_s =0,1; y_t =0,05;