Курсовая работа: Проектирование машинного агрегата

σ₁ – напряжение растяжения

σ₁ = F₀ /A + F_t /2A = 143/47 + 140/∙2∙47 = 4,53 Н/мм²

А – площадь сечения ремня

А = 0,5b(2H – h)

b – ширина ремня

b = (z – 1)p + 2f = (5– 1)2,4 + 2·3,5 = 16,6 мм

А = 0,5·16,6(2·4,0 – 2,35) = 47 мм²

σ_и – напряжение изгиба

σ_и = E_и h/d₁ = 80∙2,35/71 = 2,65 Н/мм²

E_и = 80 Н/мм² – модуль упругости

σ_v = ρv² 10^-6 = 1300∙5,2² ∙10^-6 = 0,04 Н/мм²

ρ = 1300 кг/м³ – плотность ремня

σ_max = 4,53+2,65+0,04 = 7,22 Н/мм²

условие σ_max < [σ]_p выполняется

Таблица5.3 Параметры открытой клиноременной передачи, мм

Параметр	Значение	Параметр	Значение
Тип ремня	Поликлиновой	Частота пробегов ремня , 1/с	8,3
Межосевое расстояние	208	Диаметр ведущего шкива	71
сечение ремня	К	Диаметр ведомого шкива	1 60
Количество ремней Z	5	Максимальное напряжение , Н/мм2	7,22
Длина ремня	630	Предварительное напряжение ремня , Н	143
Угол обхвата ведущего шкива , град	15 6	Сила давления ремня на вал , Н	279

6. Нагрузки валов редуктора

Силы действующие в зацеплении червячной передачи

Окружная на колесе и осевая на червяке:

F_{t 2} = F_{a 1} = 1845 H.

Радиальная на червяке и колесе:

F_{r 1} = F_{r 2} = 672 H.

Окружная на червяке и осевая на колесе:

F_{t 1} = F_{a 2} = 464 H.

Консольная сила от ременной передачи действующая на быстроходный вал F_оп = 279 Н

Консольная сила от муфты действующая на тихоходный вал

F_м = 250·Т₃ ^1/2 = 250·184,5^1/2 = 3396 Н

Рис. 6.1 – Схема нагружения валов червячного редуктора

7. Проектный расчет валов. Эскизная компоновка редуктора