Курсовая работа: Проектирование неутепленного здания с несущими деревянными гнутоклееными рамами ступенчатого очертания

M_{ω 2} = H_A •y₂ – R_A •x₂ – g_n •w₁ •y₂ ² /2 + g_n •w_{3 y} •x₂ ² /2 =

= 2,2•3,181 – 1,03•0,637 – 0,95•0,5•3,181² /2 + 0,95•0,06•0,637² /2 = 3,95 кНм

В сечениях 3…8 момент определим по формуле:

M_{ω n} =H_A • y_n –R_A •x_n –g_n •w₁ •h₁ •(h₁ /2 + 0,25•x_n ) + g_n •w_{3 x} • (0,25•x_n )² /2 + g_n •w_{3 y} •x_n ² /2

M_{ω 3} = 2,2•3,754–1,03•2,306 – 0,95•0,5•3,2•(3,2/2 + 0,25•2,306) + 0,95•0,015• (0,25•2,306)² /2 + 0,95• 0,06•2,306² /2 = 2,82 кНм

M_{ω 4} =2,2•4,036–1,03•3,345 – 0,95•0,5•3,2•(3,2/2 + 0,25•3,345) + 0,95•0,015• (0,25•3,345)² /2 + 0,95• 0,06•3,345² /2 = 2,06 кНм

M_{ω 5} = 2,2•4,296–1,03•4,384 – 0,95•0,5•3,2•(3,2/2 + 0,25•4,384) + 0,95•0,015• (0,25•4,384)² /2 + 0,95• 0,06•4,384² /2 = 1,39 кНм

M_{ω 6} = 2,2•4,556–1,03•5,423 – 0,95•0,5•3,2•(3,2/2 + 0,25•5,423) + 0,95•0,015• (0,25•5,423)² /2 + 0,95• 0,06•5,423² /2 = 0,80 кНм

M_{ω 7} = 2,2•4,816–1,03•6,462 – 0,95•0,5•3,2•(3,2/2 + 0,25•6,462) + 0,95•0,015• (0,25•6,462)² /2 + 0,95• 0,06•6,462² /2 = 0,27 кНм

M_{ω 8} = 2,2•5,075–1,03•7,5 – 0,95•0,5•3,2•(3,2/2 + 0,25•7,5) + 0,95•0,015• (0,25•7,5)² /2 + 0,95• 0,06•7,5² /2 = 0 кНм

При ветре справа изгибающие моменты в сечениях 1…7 левой полурамы равны изгибающим моментам в сечениях 1^I …7^I правой полурамы, определенным при ветре слева. Находим при ветре справа:

M_{ω 1} = M_{ω 1} ^I = g_n •w₂ •y₁ ² /2 - H_B •y₁ = 0,95•0,315•0,81² /2 – 0,3•0,81 = 0,05 кНм

M_{ω 2} = M_{ω 2} ^I = g_n •w₂ •y₂ ² /2 + g_n •w_4y •x₂ ² /2 - H_B •y₂ – R_B •x₂ =

= 0,95•0,315•3,181² /2 + 0,95•0,24•0,637² /2 – 0,3•3,181 – 1,1•0,637= -0,09 кНм

В сечениях 3…8 момент определим по формуле:

M_{ω n} =g_n •w₂ •h₁ •(h₁ /2 + 0,25•x_n )+g_n •w_{4 x} •(0,25•x_n )² /2 +g_n •w_{4 y} •x_n ² /2 - H_B •y_n – R_B •x_n

M_{ω 3} =M_{ω 3} ^I =0,95•0,315•3,2•(3,2/2+0,25•2,306)+0,95•0,06•(0,25•2,306)² /2+

+0,95•0,24•2,306² /2 – 0,3•3,754 – 1,1•2,306 = -0,97 кНм

M_{ω 4} = M_{ω 4} ^I =0,95•0,315•3,2•(3,2/2+0,25•3,345)+0,95•0,06•(0,25•3,345)² /2+

+0,95•0,24•3,345² /2 – 0,3•4,036 – 1,1•3,345 = -1,26 кНм

M_{ω 5} = M_{ω 5} ^I =0,95•0,315•3,2•(3,2/2+0,25•4,384)+0,95•0,06•(0,25•4,384)² /2+

+0,95•0,24•4,384² /2 – 0,3•4,296 – 1,1•4,384 = -1,3 кНм

M_{ω 6} = M_{ω 6} ^I =0,95•0,315•3,2•(3,2/2+0,25•5,423)+0,95•0,06•(0,25•5,423)² /2+

+0,95•0,24•5,423² /2 – 0,3•4,556 – 1,1•5,423 = -1,1 кНм

M_{ω 7} = M_{ω 7} ^I =0,95•0,315•3,2•(3,2/2+0,25•6,462)+0,95•0,06•(0,25•6,462)² /2+

+0,95•0,24•6,462² /2 – 0,3•4,816 – 1,1•6,462 = -0,63 кНм

M_{ω 8} = M_{ω 8} ^I =0,95•0,315•3,2•(3,2/2+0,25•7,5)+0,95•0,06•(0,25•7,5)² /2+

+0,95•0,24•7,5² /2 – 0,3•5,075 – 1,1•7,5 = 0 кНм

Значения изгибающих моментов в сечениях рамы от ветровой нагрузки слева и справа сведены в табл.3.

6. Определение расчетных сочетаний усилий в сечениях рамы