Курсовая работа: Проектирование неутепленного здания с несущими деревянными гнутоклееными рамами ступенчатого очертания
Mω1 = 1,875 • 0 – 2,771 • 0,810 = - 2,245
M ω2 = 1,875 • 0,637 – 2,771 • 3,181 = - 7,620
M ω3 = 1,875 • 2,306 – 2,771 • 3,754 = - 6,079
M ω4 = 1,875 • 3,345 – 2,771 • 4,036 = - 4,911
M ω5 = 1,875 • 4,384 – 2,771 • 4,296 = - 3,684
Mω 6 = 1,875 • 5,423 – 2,771 • 4,556 = - 2,456
Mω 7 = 1,875 • 6,462 – 2,771 • 4,816 = - 1,228
Mω 8 = 1,875 • 7,5 – 2,771 • 5,075 = 0
Вычисленные в раме изгибающие моменты при одностороннем ее загружении единичной равномерно распределенной нагрузкой слева и справа сведены в табл. 3. Изгибающие моменты в раме при единичной нагрузке на всем пролете получены алгебраическим суммированием изгибающихмоментов, определенных в соответствующих сечениях при одностороннем загружении.
Подсчет изгибающих моментов в сечениях рамы от постоянной и снеговой нагрузок выполнен в табл. 3.
Расчетные изгибающие моменты в сечениях рамы
Таблица 3
| № сечения | Изгибающие моменты в сечениях рамы Мw , кН×м |
Расчетные усилия при сочетании нагрузок | ||||||||||
| От q_=1кН/м | От постояннойнагрузки q | от снега р×gn =6,84кН/м | от ветра w×gn |
Постоянная и снег слева на 0.5l | Постоянная и снег справа на 0.5l | Постоянная и снег на l | ||||||
|
слева на 0.5l | cправана 0.5l | на l | слева на 0.5l |
справа на 0.5l | на l | слева | справа | |||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 |
| 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| 1 | -2,245 | -2,245 | -4,49 | -8,27 | -15,35 | -15,35 | -30,7 | 1,6 | -0,05 | -23,62 | -23,62 | -38,97 |
| 2 | -5,434 | -7,620 | -13,05 | -24,05 | -37,16 | -52,12 | -89,28 | 3,95 | -0,09 | -61,21 | -76,17 | -113,33 |
| 3 | -0,089 | -6,079 | -5,99 | -11,039 | -0,60 | -41,58 | -42,18 | 2,82 | -0,97 | -11,63 | -52,61 | -53,20 |
| 4 | 2,037 | -4,911 | -2,874 | -5,298 | 13,93 | -33,59 | -19,66 | 2,06 | -1,26 | -19,22 | -38,88 | -52,8 |
| 5 | 3,146 | -3,684 | -0,538 | -0,99 | 21,51 | -25,19 | -3,68 | 1,39 | -1,3 | 20,52 | -26,18 | -4,67 |
| 6 | 3,175 | -2,456 | 0,719 | 1,325 | 21,71 | -16,79 | 4,92 | 0,80 | -1,1 | 23,03 | -15,46 | 6,24 |
| 7 | 2,124 | -1,228 | 0,896 | 1,651 | 14,52 | -8,39 | 6,13 | 0,27 | -0,63 | 16,17 | -6,73 | 7,78 |
| 8 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
=Примечания:
1. Момент Мw действует относительно оси поперечного сечения w – w, пересекающей расчетную ось рамы u – u.
2. Знак минус показывает, что изгибающий момент растягивает наружную кромку сечения рамы, знак плюс – наоборот.
5.2. Усилия в раме от ветровой нагрузок
Ветровую нагрузку, действующую на раму, устанавливаем в соответствии с разделом 6 “Ветровые нагрузки” СНиП 2.01.07-85*.Нагрузки и воздействия.
Город Курган находится во II ветровом районе. Для здания, находящегося на городской территории, тип местности – В.
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли, п.6.3. СНиП 2.01.07-85* (Нагрузки и воздействия), wm = w0 • k• c. Нормативное значение ветрового давления для II района w0 = 0,3 кПа. Коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, для типа местности В, при высоте здания в коньке
z = 5,075 
5,0 м принимаем k = 0,5, п.6.5 СНиП 2.01.07.-85*Нагрузки и воздействия.
Аэродинамические коэффициенты с принимаем по п.6.6 СНиП
2.01.07.-85* Нагрузки и воздействия.
При a = 14°; h1 /l = Hк /l = 3,2/15= 0,21; b/l = 33/15 = 2,2 (b = 33м – длина здания), согласно схеме 2 приложения 4 СНиП 2.01.07.-85* Нагрузки и воздействия, имеем:
ce = + 0,8; ce 1 = - 0,1 (найден по интерполяции), ce 2 = - 0,4; ce 3 = - 0,5