Курсовая работа: Проектирование поперечной ломано-клееной рамы

Гибкость из плоскости рамы:

,

тогда

где с = l_р2 - l_р2 /2 - l_р.ст = 2,53 – 2,53/2 – 5,25 = -3,985

где l_р.ст = Н_ст = 5,25 м

При расчёте элементов переменного по высоте сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента кромки, при расчёте устойчивости плоской формы деформирования, коэффициенты φ и φ_м следует умножать на коэффициенты К_жN и К_жМ по табл. 1 и 2 прил. 4 [1].

К_ЖN = 0,07 + 0,93β = 0,07 + 0,93·1,1 = 1,093

где

К_жМ = β^1/2 = = 1,049

Подставляем полученные значения в формулу проверки устойчивости плоской формы деформирования:

,

0,151<1.

Устойчивость плоской формы деформирования на втором участке обеспечена.

3.6 Расчет конькового узла

Максимальная поперечная сила в коньковом узле возникает при несимметричной временной снеговой равномерно-распределённой нагрузке на половине пролёта, которая воспринимается парными накладками на болтах.

Максимальная поперечная сила в коньковом узле при несимметричной снеговой нагрузке:

кН

где S = 5,94 кН/м – погонная снеговая нагрузка см. табл. 2.1,

Определяем усилия, действующие на болты, присоединяющие накладки к раме:

кН

кН

где l₁ – расстояние между первым рядом болтов в узле;

l₂ – расстояние между вторым рядом болтов.

По правилам расстановки нагелей отношение между этими расстояниями может быть или . Мы приняли отношение 1/3, чтобы получить меньшие значения усилий.

Принимаем диаметр болтов 18 мм и толщину накладок 75 мм. (Толщина накладки примерно должна быть равна половине ширины рамы.)

Несущая способность на один рабочий шов при направлении передаваемого усилия под углом 90° к волокнам согласно табл. 17, 19 [1] находим из условий: