Курсовая работа: Проектирование поперечной ломано-клееной рамы

, , – соответственно расчетные сопротивления древесины смятию под углом α и β к волокнам и изгибу, определяются без введения коэффициентов m_δ и m_сл пo СНиП II-25-80 пп. 3.1 и 3.2;

k₁ , k₂ , k₃ – коэффициенты, принимаемые по графику рис. 3.4 [5]).

Рис. 3.4

m_α – коэффициент, зависящий от угла наклона волокон, принимаем по рис 3.5.

Расчетное сопротивление под углом определяется по формуле (2) [1]:

.

Рис. 3.5 - График зависимости коэффициента m_α от угла наклона волокон α.

Принимаем расчетное сопротивление смятию вдоль волокон R_см = 15 мПа и поперек волокон R_см90 = 3 мПа (табл.3 [1]) для древесины сосны при ширине сечения рамы 14 см, тогда для α = 37°58`, sin α = 0,610.

мПа;

для β = 90 – 37^о 58` = 55<sup>о</sup> 02`; sin β = 0,788.

мПа.

Изгибающий момент по деформируемой схеме:

; ,

где l_р – длина полурамы по осевой линии.

Тогда расчетная длина:

l_р = l_ст + l_риг = 4,422 + 10,878 = 15,3 м,

где l_ст = 4,422 м – длина стойки по оси рамы;

l_риг = 10,878 м – длина ригеля по оси рамы.

; .

Для элементов переменного по высоте сечения коэффициент φ следует умножить на коэффициент К_жN , принимаемый по табл. 1 прил. 4 [1].

К_жN = 0,66 + 0,34·β = 0,66 + 0,34·0,296 = 0,761,

где ;

,

К_жN ·φ = 0,77·3,002 = 2,285.

Значение К_жN ·φ не должно быть больше 1, поэтому принимаем К_жN ·φ = 1.

Тогда ,