Курсовая работа: Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя
Полное сопротивление трансформатора , приведённое ко вторичной обмотке:
Zk, 2т = 
= 
= 0,0248 Ом (2.2.1.2), [3,c.105]
Uk , % = 4,7 % - напряжение короткого замыкания.
U2л =230 В - фазный напряжение вторичной обмотки трансформатора.
Sн = 100 кВ×А - номинальная мощность трансформатора.
Индуктивное сопротивление трансформатора, приведённое к вторичной обмотке:
Х2к,т = 
= 
= 0,022 Ом (2.2.1.3), [3,c. 105]
Индуктивность трансформатора, приведённая ко вторичной обмотке:
L2k,т= 
= 0,07 мГн (2.2.1.4), [3,c.105].
2.3 Расчёт электрических параметров вентилей
2.3.1 Расчёт ударного тока и интеграла предельной нагрузки внешнего, короткого замыкания
Амплитуда базового тока короткого замыкания:
Ik, m = 
=
=7572,35 А (2.3.1.1), [3,c.105].
U2ф = 132,8 В - фазный напряжение вторичной обмотки трансформатора .
R2k,т = 0,012 Ом - активное сопротивление трансформатора приведённые к вторичной обмотке (см. 2.2.1.1).
Х2к,т = 0,022 Ом - индуктивное сопротивление трансформатора , приведённое ко вторичной обмотке (см . 2.2.1.3).
Ударный ток предельной нагрузки внешнего, короткого замыкания:
Iуд = Ik, m×i уд =7572,35× 0,86 = 6512,2А (2.3.1.2), [3,c.105] .
i уд =0,86- ударный ток в относительных единицах, берётся с кривой [3, с.105, рис.1- 127 а], при ctgjk = 
= 0,545
Интеграл предельной нагрузки при глухом внешнем, коротком замыкании:
I?×t = I?k, m (I?×t) (2.3.1.3), [3,c.105],
где I?×t определяется в зависимости от ctgjk по кривой [3 , с.105, рис.1- 127 б] I?×t = 0,004
I?× t = 
× 0,004 = 229,4 kА?×с
Ik, m - амплитуда базового тока короткого замыкания .
I?×t - интеграл предельной нагрузки в относительных единицах .
2.3.2 Расчёт ударного тока и интеграла предельной нагрузки внутреннего, короткого замыкания
Ударный ток предельной нагрузки внутреннего, короткого замыкания:
Iуд = Ik, m×i уд = 7572,35× 1,08 = 8178,12 А (2.3.2.1), [3,c.105]
i уд = 1,08 - ударный ток в относительных единицах , берётся с кривой [3, с.105, рис.1- 129 а], при ctgjk = 0,545.