Курсовая работа: Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

åUК=1 В - суммарное падение напряжения во всех элементах выпрямителя.

DUС % = 15 % - колебание напряжения питающей сети (см .табл.1).

Нахождение номинального угла регулирования:

UН = UНО ×Cos(2.3.6.4), [ 3, c.83]

UНО = U2 × 2,34= 230 × 2,34= 538,2 В- напряжение холостого хода [1, c.217]

U2 = 230 В - фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора.

- номинальный угол регулирования.

Тогда:

Cos= ; = arcCos(0,483) = 61,1 °(2.3.6.5).

Тогда:

Uобр. max = 2,44× 325,3 = 794,36 В.

Максимально допустимое постоянное обратное напряжение вентиля 1400 В, значит вентиль выдерживает прикладываемое к нему обратное напряжение.

2.4 Расчёт электрических параметров уставок автоматов защиты от токов КЗ перегрузок и элементов схем защиты от перенапряжений

2.4.1 Выбор защиты от внутренних, коротких замыканий

Рис.2 Схема замещения аварийного контура при внутреннем К.З.

Кривую мгновенного тока внутреннего К.З. строю по графику

??? ???????? ???? [3,?.106,???.1-130] ???

Рис.3 Кривая мгновенного значения тока внутреннего К.З.

Для защиты тиристоров от внутренних К.З. применяют быстродействующие плавкие предохранители, включаемые в плечо каждого тиристора.

Плавкие предохранители выбираются исходя из действующего значения первой полуволны тока внутреннего К.З.

(2.4.1.1), [3,с.108]

где I_уд =8178.12 (A) -ударный ток, рассчитанный по формуле (2.3.2.1)

A

Для защиты плавкими предохранителями тиристоров должно выполняться защитное соотношение:

( 2.4.1.2)[7,с.321]

Здесь - верхнее значение полного Джоулева интеграла отключения.

допустимый перегрузочный параметр тиристора Т2-320

n – число параллельно включенных в плечо тиристоров; n=1.

(2.4.1.3)