Курсовая работа: Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Данный перегрев не превышает допустимый , в данном режиме.

в) Проверка вентилей при длительной технологической перегрузке:

Мощность электрических потерь:

DPн max= UO× (Kп ×Iа) + К? ф ×Rд × (Kп ×I?а) = 1,36 × (1,1× 106,7) +3 ×0,0009 × (1,1 ×106,7?)= 193,4 Вт .

Kп = 1,1- кратность длительной технологической перегрузки (см. табл.1).

Перегрев вентиля:

Dqн max = Dqн +(DPн max - DPн ) ×Rtкп = 61,53 + (193,4 –175,8 ) × 0,04 = 62,23°С

Dqн - перегрев вентиля при номинальной перегрузке.

DPн - мощность электрических потерь при длительной перегрузке.

Rtкп = 0,04 °С/Вт , при t= 4 с , по графику. [3, c. 120]

Температура монокристаллической структуры вентиля:

qн max = qс + Dqн max= 15 + 62,23 = 77,23 °С.

qс = 15 °С - температура окружающей среды (см. табл.1).

Данный перегрев не превышает допустимый, в данном режиме.

2.3.6 Проверка вентилей по обратному напряжению

Выбор допустимого обратного напряжения выполняется ориентировочно так:

Uобр. max= Uн ×1,05 = 260 × 1,05 = 273 В . [1, c. 217]

Уточнённое значение:

Uобр. max = Кхх ×U2m(2.3.6.1) , [1, c. 12].

U2m = Ö 2 ×U2 = Ö 2 × 230 = 325,3 В - амплитуда напряжения вторичной обмотки трансформатора .

= 2,44 (2.3.6.2) , [1, c. 13].

А = 0,5 – коэффициент, характеризующий кратность падения напряжения на стороне выпрямленного тока по отношению к Uk , % . [3, c.76].

Uk , % = 4,7 % - напряжение короткого замыкания (см .табл.2).

- падение напряжения на вентиле.

В (2.3.6.3) .

[ I а] = 106,7А - допустимый ток нагрузки на вентиль (2.3.4.1).

Uo = 1,36 В - пороговое напряжение (см. табл.3).

Rд = 0,9 мОм - динамическое сопротивление в открытом состоянии (см. табл.3).

b = 1- коэффициент зависящий от схемы соединения вентилей [3 , табл.3]