Курсовая работа: Расчет и проектирование редуктора общего назначения
2.6 Проверочный расчет передачи
YF 2 = 3,6 (для зубчатых колес, выполненных без смещения, при z ≥ 100), Yβ – учитывает влияние угла наклона.
KF = KFα * KFβ * KFv – коэффициент нагрузки при расчете по напряжениям изгиба.
KFα – коэффициент, учитывающий влияние погрешностей изготовления шестерни и колеса, на распределение нагрузки между зубьями, для прямозубых колес KFα = 1.
KFβ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений у основания зубьев по ширине зубчатого венца, KFβ = 1,068 (таблица 3.7. [1]).
KFv – коэффициент динамической нагрузки, KFv = 1,25 (таблица 3.8. [1]).
KF = 1*1,068*1,25 = 1,335
Проверяю зубья по напряжениям изгиба:
σF2 = ((1,335*7190)/(35*4,03)) * 3.6 = 246,8 МПа
σF1 = 246,8*(3,8/3,6) = 260,5 МПа
2.6 Схема привода с кинематическим анализом
Рисунок 2. Кинематический анализ
3. Предварительный расчет валов редуктора
Предварительный расчет проведем на кручение по пониженным допускаемым напряжениям.
3.1 Ведущий вал
Диаметр выходного конца при допускаемом напряжении [tК ] = 25 МПа определяем по формуле
dB 1 = ((16*122*103 )/3,14*25)1/3 = 29,2 мм.
Вал редуктора соединен с электродвигателем посредством муфты. Принимаем муфту типа МУВП по ГОСТ 21424-75 с расточками полумуфт под dДВ = 48мм и dB 1 = 45 мм (муфты УВП могут соединять валы разных диаметров в пределах одного номинального момента, принимаю муфту МУВП 8-710-45-2-48-2-У3), примем под подшипниками dП1 = 45 мм. Шестерню выполняем за одно целое с валом.
3.2 Ведомый вал
Диаметр выходного конца вала определяем при том же допускаемом напряжении, что и ведущий, т.к. действуют те же силы и моменты, применяем то же допускаемое напряжение [tК ] = 25 МПа.
dB 2 = ((16*431,4*10 3 )/3.14*25) 1/3 = 44,5 мм,
принимаем 45мм, диаметр вала под подшипниками принимаем
dП2 = 45мм, под зубчатым колесом dК2 = 50мм.
Диаметры остальных участков валов назначаем исходя из конструктивных соображений при компоновке редуктора.
4. Конструктивные размеры шестерни и колеса