Курсовая работа: Расчет противодавленческой турбины с двухвенечной регулирующей ступенью
где μ1 ’=0,94 –принятый коэффициент расхода.
68. Принимаем перекрышу для поворотной лопатки: Δlп =4мм.
69. Длина поворотной лопатки:
.
70. Эффективный угол поворотной решетки:
;
=27,08°.
71. Выбираем для поворотной решетки профиль по числу Маха и 
выбираем первую рабочую решетку с профилем Р-35-25А и размерами: относительный шаг решетки
=0,55; хорда табличного значения bm =25,4мм; Вп =2,5см; радиус закругления выходной кромки r2 =0,015см; f=1,62см2 ; Wмин =0,168см3 ; хорда bп =40,3мм; Iмин =0,131см4 ; угол установки αу =80°; толщина выходной кромки δ1кр =0,472мм и отношением 
1,581.
Число рабочих лопаток поворотной решётки:
.
72. Относительная толщина выходной кромки профиля поворотной лопатки:
.
73. Угол поворота потока в поворотной решетке:
Δαп =180°-(α2 +α'1э )=180°-(28,5°+27,08°)=124,42°.
74. По отношению
и Δαп по рис.9 находим коэффициент расхода μ'1 =0,958 и уточняем
выходную площадь поворотной решетки:
;
эффективный угол поворотной решетки:
;
=26,55°.
75. По рис.12 определяем усредненный коэффициент скорости поворотной решетки ψп =0,94.
76. Коэффициент потерь энергии в поворотной решетке:
.
77. Число Рейнольдса:
.
78. Потери энергии в поворотной решетке:
.
79. Состояние пара за поворотной решеткой
h1 ´ = h1 t ´ + Δhп = 3181+ 4,6194 = 3185,61 кДж/кг,
р1 ´ = 1,725 МПа,