Курсовая работа: Расчет противодавленческой турбины с двухвенечной регулирующей ступенью

t'₁ =369,2°C.

80. Действительная скорость выхода пара из поворотной решетки:

0,94·281,729=264,82 м/с.

81. Относительная скорость пара на входе во вторую рабочую решетку: ,где =U/C'₁ =149,5/264,82=0,5645 – отношение скоростей;

и ее направление: ,

Вторая рабочая решетка

82. Теоретическая относительная скорость на выходе из второй рабочей решетки и число Маха:

;

,

где υ'_{2 t} =0,1694 м³ /кг ( h'_{2 t} =3180кДж/кг)по h-s диаграмме точка 2'_t (рис.2).

83. Выходная площадь второй рабочей решетки:

;

где μ'₂ =0,95 – принятый коэффициент расхода.

84. Выбираем величину перекрыши:

Δl'_p =l'₂ –l_п =4,3мм.

85. Считая, что рабочая лопатка второго венца выполняется постоянной по входной и выходной кромкам, получаем: l'₂ =l_п +Δl'_p =63,7+4,3=68 мм.

86. Эффективный угол выхода из второй рабочей решетки:

;

=37,15°.

87. По числу Маха и выбираем вторую рабочую решетку с профилем Р-60-38А и размерами: относительный шаг решетки=0,5; хорда табличного значения b_т '=2,61см; В_р '=2,5см; радиус закругления выходной кромки r₂ =0,02см; f=0,76см² ; W'_мин =0,035 см³ ; хорда b_р '=85мм; I_мин =0,018см⁴ ; угол установки α_у =75°; толщина выходной кромки δ'_2кр =1,3мм и отношением .

Число рабочих лопаток второго венца:

.

88. Относительная толщина выходной кромки профиля поворотной лопатки:

.

89. Угол поворота потока:

Δβ'_2р =180°-(β'₁ +β'_2э )=180°-(54,4°+37,15°)=88,45°.

90. По отношению b'_p /l'₂ =1,25 и Δβ'_2р по рис.9 находим коэффициент расхода μ'₂ =0,954 и уточняем

выходную площадь второй рабочей решетки:

;