Курсовая работа: Расчет противодавленческой турбины с двухвенечной регулирующей ступенью

где μ₂ =0,95 – принятый коэффициент расхода.

46. Выбираем величину перекрыши:

Δl_p =Δl_п +Δl_в =l₂ –l₁ =4мм;

где Δl_в =2мм – перекрыша у втулки;

Δl_п =2мм – перекрыша на периферии.

47. Считая, что рабочая лопатка первого венца выполняется постоянной по входной и выходной кромкам, получаем: l₂ =l₁ +Δl_p =55,7+4=59,7 мм.

48. Эффективный угол выхода из первой рабочей решетки:

;

=18,04°.

49. По числу Маха и выбираем первую рабочую решетку с профилем Р-26-17А и размерами: относительный шаг решетки=0,6; хорда табличного значения b_т =2,57см; В_т =2,5см; радиус закругления выходной кромки r₂ =0,02см; f=2,07см² ; W_мин =0,225см³ ; хорда b_р =60мм; I_мин =0,215см⁴ ; угол установки α_у =80°; толщина выходной кромки δ_кр =0,8мм.

50. Число рабочих лопаток первого венца:

.

51. Относительная толщина выходной кромки профиля:

.

52. Угол поворота потока:

Δβ_р =180°-(β₁ +β_2э )=180°-(19,08°+18,04°)=143,28°.

53. По отношению b_p /l₂ =1,005 и Δβ_р по рис.9 находим коэффициент расхода μ₂ =0,945, и уточняем

выходную площадь первой рабочей решетки:

;

эффективный угол выхода из первой рабочей решетки:

;=18,2°.

54. По рис.12 определяем усредненный коэффициент скорости рабочей решетки ψ_р =0,936.

55. Коэффициент потерь энергии:

.

56. Число Рейнольдса:

где =22,6·10^-6 кг/м·с–коэффициент динамической вязкости (рис.13 по Р₂ =1,762 МПа, t_{2 t} =373,2°C);

.Поправка на него не вносится.

57. Действительная относительная скорость выхода пара из рабочей решетки первого венца: