Курсовая работа: Расчет противодавленческой турбины с двухвенечной регулирующей ступенью

.

20. Абсолютная скорость выхода пара из сопловой решетки:

.

21. Относительная скорость на входе в первую рабочую решетку: ;

где =U/C₁ =148,88/300,824=0,4949 – отношение скоростей.

22. Угол входа потока пара в первую рабочую решетку:

β₁ = 32,35 ⁰ .

23. Потери энергии в сопловой решетке:

; откладываем эти потери в i-s диаграмме и получаем точку 1,(рис.3), характеризующую действительное состояние пара перед первой рабочей решеткой имеющей следующие параметры: Р₁ =1,435 МПа; i₁ =3175,99 кДж/кг;υ₁ =0,1996 м³ /кг; t₁ =362,6°С.

24. Располагаемый теплоперепад рабочей решетки:

h_op =ρ·h_о1нс =0,05·50=2,5 кДж/кг, откладываем его из точки 1 и получаем точку 2_t с параметрами i_{2 t} =3173,49 кДж/кг, Р₂ =1,42 МПа; υ_{2 t} =0,2013 м³ /кг; t_{2 t} =361,3°С.

25. Теоретическая относительная скорость на выходе из рабочей решетки и число Маха:

;

.

26. Выходная площадь рабочей решетки:

;

где μ₁ =0,94 – коэффициент расхода, предварительно принимаем.

27. Принимаем перекрышу Δl_р =l₂ – l₁ =3,6мм.

28. Длина рабочей лопатки l₂ =l₁ +Δl_р =61,6+3,6=65,2 мм.

29. Эффективный угол выхода из рабочей решетки:

;

=27,59°.

30. По числу Маха и выбираем вторую рабочую решетку с профилем Р-35-25А и размерами: относительный шаг решетки=0,61; хорда табличного значения b_т =2,54см; В=2,5см; радиус закругления выходной кромки r₂ =0,02см; f=1,62см² ; W_мин =0,168 см³ ; хорда b_р =45 мм; I_мин =0,131см⁴ ; толщина выходной кромки δ_кр =0,5мм и углами =80°, 2,309.

31. Число лопаток:

.

32. Относительная толщина выходной кромки:

.

33. Угол поворота потока:

Δβ_2р =180°-(β₁ +β_2э )=180°-(32,35°+27,59°)=120,06°.