Курсовая работа: Расчет редуктора его компоновка и сборка
2.7. Проверка контактных напряжений по формуле:
σ H = 270 / aω √(Т2 KH (u + 1)3 ) / (b2 u2 ) = 270 / 100 √(56 · 103 · 1.05 · 125) / 1216 = 289.3 МПа ≤ [σ] = 410 МПа. Прочность обеспечена!
2.8. Силы, действующие в зацеплении:
окружная Ft = 2T1 / d1 = 2 · 14 · 103 / 40 = 700 (H);
радиальная Fr = Ft · tgα / cos β = 700 · 0.36 / 0.95 = 268 (H);
осевая Fa = Ft · tgβ = 700 · 0.61 = 665 (H).
2.9. Проверяем зубья на выносливость по напряжениям изгиба по формуле:σ = Ft · KF · Yβ · KFα / (b · mn ) ≤ [σ F ];
Здесь коэффициент нагрузки KF = KFβ KFυ . По таб. 3.7 при ψ bd = 2, твердости HB ≤ 350 и симметричном расположении зубчатых колес относительно опор
KFβ = 1.1. По таб. 3.8 KFυ = 1.11. Таким образом, коэффициент KF = 1.11 · 1.1 = 1.21; YF – коэффициент, учитывающий форму зуба и зависящий от эквивалентного числа зуба zυ
у шестерни zυ 1 = z1 / cos3 β = 19 / 0.857 ≈ 22;
у колеса zυ 2 = z2 / cos3 β = 76 / 0.857 ≈ 88;
YF 1 = 4.09 и YF 2 = 3.62
Допускаемое напряжение по формуле
[σ F ] = σ˚F lim b / [S F ];
По таб. 3.9 для стали 45 улучшенной при твердости HB ≤ 350 σ˚F lim b = 1.8 HB.
Для шестерни σ˚F lim b = 1.8 · 230 = 417 МПа; для колеса σ˚F lim b = 1.8 · 200 = 360 МПа. [SF ] = [SF ]΄ · [SF ]΄΄ - коэффициент безопасности. Где [SF ]΄ = 1.75 ,
[SF ]΄΄ = 1 (для поковок и штамповок). Следовательно, [SF ] = 1.75
Допускаемые напряжения:
для шестерни [σF 1 ] = 417 / 1.75 = 238 МПа;
для колеса [σF 2 ] = 360 / 1.75 = 206 МПа.
Находим отношение [σF ] / YF :
для шестерни 238 / 4.09 = 58 МПа;
для колеса 206 / 3.62 = 57 МПа.
Дальнейший расчет следует вести для зубьев колеса, для которого найденное отношение меньше.
Определяем коэффициенты Yβ и KFα : :
Yβ = 1 – β / 140 = 1 – 18.18 / 140 = 0.8702;
KFσ = (4 + (εα – 1) · (n – 5)) / 4εα
для средних значений коэффициента торцевого перекрытия ε α = 1.5 и 8-й степени точности KFα = 0.91.
Проверяем прочность зуба по формуле: