Курсовая работа: Расчёт редуктора

3.18 По табл. 3.8 [1] при твердости HB<350, скорости u=1,02 м/с и 7-й степени точности коэффициент K_{F u} =1,25(значение взято для 8-й степени точности в соответствии с указанием [1] стр.53

Таким образом, K_{F u} =1,37×1,25=1,71

3.19 Коэффициент, учитывающий форму зуба, Y_F зависит от эквивалентного числа зубьев;

у шестерни

37,7 ;

у колеса

96,2

при этом коэффициенты Y_Fl = 3,72 и Y_{F 2} = 3,605 (см. с. 42) [1].

3.20 Определяем допускаемое напряжение при проверке зубьев на выносливость по напряжением изгиба:

По таб.3.9 [1] для стали 45 улучшенной при твердости HB<350

s⁰ _Flimb =1,8 HB

Для шестерни σ= 1,8 260 = 468 МПа;

Для колеса σ= 1,8∙230 = 414 МПа.

3.21Коэффициент запаса прочности [S_F ] = [S_F ]'∙[S_F ]''

По табл. 3.9 [1] [S_F ]^¢ = 1,75 для стали 45 улучшенной; коэффициент [S_F ]" = 1 для поковок и штамповок. Следовательно, [S_F ] = 1,75.

3.22 Допускаемые напряжения:

для шестерни [σ_{F 1} ] = = 236,5 МПа;

для колеса [σ_{F 2} ] = = 206 МПа.

Проверку на изгиб следует проводить для того зубчатого колеса, для которого отношение меньше. Найдем эти отношения:

для шестерни = 64 МПа.

для колеса = 57 МПа

3.23 Проверку на изгиб проводим для колеса:

= 154 МПа < 206 МПа

Условие прочности выполнено.

4. Предварительный расчет валов редуктора и выбор подшипников

Предварительный расчет валов на кручение, выполняют по пониженным допускаемым напряжениям.

4.1 Крутящие моменты в поперечных сечения валов:

Ведущего М_II =92×10³ H×м

Ведомого М_III =140×10³ Н×м