Курсовая работа: Расчет системы электроснабжения

976

631

Среднеквадратичный ток наиболее загруженного фидера, А I_ф,э 1617 I_ф,э 1565 1630 Максимальный ток фидера, А I_ф,м 1945 I_ф,м 2400 2400 Средний ток тяговой подстанции Б, А I_Б,ср 2244 I_Б,ср 2184 2279 Среднеквадратичный ток тяговой подстанции Б, А I_Б,э 2402 I_Б,э 2449 2549 Средняя потеря напряжения до поезда, В

DU_пч,ср

DU_пн,ср

DU_п,ср

358

348

353

DU_{пч , ср}

DU_{пн , ср}

DU_{п , ср}

498

563

530

402

416

409

Средняя потеря мощности в тяговой сети, кВт DР_тс 734 DР_тс 1166 933

Сравнивая два метода расчета, нетрудно заметить, что метод сечения графика дает более точные значения, чем аналитический метод, но и более трудоемок, и требует знание графика движения поездов на рассматриваемой межподстанционной зоне. Очень часто такой график не известен, поэтому приходится пользоваться только аналитическим методом расчета.

4. Выбор оборудования тяговых подстанций

К основному оборудованию тяговых подстанций относятся выпрямительные агрегаты и понизительные трансформаторы тяговых подстанций постоянного тока.

4.1 Число и мощность тяговых агрегатов подстанции постоянного тока

Число агрегатов определяется по мощности на тягу

P_т = U_тп ×I_тп,э .(45)

вариант 1:

расчет ведется с использованием значений, полученных при методе сечения графика движения поезда

P_т = 3,3×2402 = 7927 кВт.

вариант 2:

P_т = 3,3×2995 = 9884 кВт.

Для обоих вариантов выбирается выпрямительный агрегат типа ТПЕД-3150–3,3кУ1 с двухмостовой (нулевой, мостовой) схемой выпрямления; I_{d ном} = 3150 А; U_{d ном} = 3300 В; P_вн = 3,3×3150 = 10395 кВт, типы диодов в плече ДЛ133–500–14, установка охлаждения наружная, охлаждение воздушное принудительное.