Курсовая работа: Расчет технологических, теплотехнических и конструктивных параметров машин непрерывного литья заготовок
Список ссылок
Приложение 1. Графическое изображение расчетных параметров.
Приложение 2. Результаты расчета.
Введение
Последние годы на Украине наметились тенденции по всесторонней модернизации сталеплавильного комплекса. Ориентируясь на передовой мировой опыт одними из основных путей эффективного перевооружения отрасли могут быть внедрение передовых схем внепечной обработки стали и установок непрерывной разливки.
Программа развития металлургического комплекса Украины до 2010 года включает значительное изменение структуры сталеплавильного производства, а именно снижение доли мартеновской стали и разливки металла в изложницы в общем объеме металлопродукции. Значительное повышение доли конвертерной и электростали, а также увеличение объемов металла разливаемого на МНЛЗ может существенно повысить конкурентоспособность продукции отечественной металлургии.
В настоящее время успешно завершена реконструкия сталеплавильного производства на Донецком металлургическом заводе (реконструированы мощности по выплавке и непрерывной разливке электростали) быстрыми темпами перевооружается Енакиевский металлургический завод (сооружение установки печь-ковш и шестиручьевой радиальной МНЛЗ), на очереди Кривой Рог, Запорожье, Мариуполь.
Данная курсовая работа посвящена расчету основных технологических, теплотехнических, конструктивных и эксплуатационных параметров МНЛЗ.
1. Определение температуры ликвидус и солидус стали , разливаемой на МНЛЗ
При непрерывной разливке стали очень важно поддержание оптимального уровня температуры разливаемого металла.
Точный расчет и поддержание температуры металла при разливке необходим для обеспечения высокого качества НЛЗ и стабильности процесса разливки.
Повышенный перегрев металла над температурой ликвидуса способствует увеличению трещиночувствительности заготовок, развитию столбчатой структуры слитка и таких дефектов макроструктуры, как осевая ликвация и центральная пористость. Кроме того, чрезмерно высокая температура разлива-емого металла может привести к прорывам НЛЗ по трещинам. При увеличении температуры металла в промковше выше оптимальной величины требуется снижение уровня скоростей вытягивания НЛЗ (ориентировочно, превышение оптимальной температуры разливки на 10 0 С требует снижения скорости разли-вки на 5 %).
Необходимая температура металла в промежуточном ковше рассчитывается исходя из температуры ликвидуса для каждой марки стали.
Определим температуру ликвидус заданной марки стали, приняв следующий химический состав, %:
0,50 С, 1,8 Si, 0,8 Мn, 0,3 Cr, 0,4 Ni, 0,02 S, 0,02 P.
Расчет температуры ликвидус стали, производится по формуле:
Тл =1534–tсн (1.1)
где tсн – снижение температуры плавления железа из-за присутствия в нем примесей которое определяется по формуле:
tсн =К1 ´[C, %]+К2 ´[Mn,%+Si,%+ Cr,%+ Ni,%+P,%+S,%] 0 С, (1.2)
где К1 и К2 –коэффициенты для различных химических элементов в стали;
[C,%; Mn,%; Si,%; Cr,%, Ni,%, P,%; S,% ] – содержание химических элементов в стали (Заданные значения коэффициентов для различных химических элемен-тов в стали для расчета температуры ликвидус представлены в таблицах 1-2 [1]).
Таблица 1 – Коэффициент К1 при заданном содержании углерода в стали для расчета температуры ликвидус
|
Содержание углерода в стали, % |
0,51 ¸ 0,60 |
|
К1 |
86 |
Таблица 2 – Коэффициенты К2 различных химических элементов в стали для расчета температуры ликвидуса
|
Химический элемент |
К-во Просмотров: 360
Бесплатно скачать Курсовая работа: Расчет технологических, теплотехнических и конструктивных параметров машин непрерывного литья заготовок
|