Курсовая работа: Реконструкция зданий и сооружений

M = 7756 < 8704∙1∙1 = 8704 кН∙м. Прочность обеспечена.

Проверка деформативности балок по формуле: ¦ = ¦₀ + ¦_w + ∆¦,

I = 1290+23.4∙2.2² +2∙(5.35∙3.79∙6.76² )+2(12.3+4.98∙6.84² ) = 3747 см⁴ ;

¦_o = 5∙0.0152∙600⁴ /(384∙2.06∙10⁵ ∙3747) = 0.03 см;

Δ¦ =5∙0.0175∙600⁴ /(384∙2.06∙10⁵ ∙3747) = 0.04 см.

Принимаем длину элементов усиления l_r = 3.54+2∙0.2 = 3.94 м. Определяем сварочные деформации по формуле ¦_w = [ aVl_r (2 l – l_r ) å n_i y_i ]/(8 I ), . Катет шва принимаем k_¦ = 4 мм, сварку ведем сплошным швом. Тогда а = 1; V = 0.04∙0.4² = 0.006; u = 0.7.

Для верхних швов крепления уголков имеем

s_{o 1} = (7756∙10/3747)(9+2.2-1) = 211.1 МПа; x₁ = 211,1/250 = 0.84; n₁ = 3.7; y₁ = 17.61 см.

Для нижних швов крепления уголка усиления имеем

s_{o 2} = (7756∙10/3747)(9+2.2-3) = 170 МПа; x₂ = 170/250 = 0.68; n₂ =2.6; y₂ = 11.31см.

Для верхних швов крепления уголков имеем

s_{o 3} = (7756∙10/3747)(9-2.2-1) = 120.1 МПа; x₁ = 120,1/250 = 0.48; n₁ = 1.9; y₁ = 4.4 см.

Для нижних швов крепления уголка усиления имеем

s_o4 = (7756∙10/3747)(9-2.2-3) = 79 МПа; x₂ = 170/250 = 0.32; n₂ =1.6; y₂ = 0.9см.

¦_w = [ aVl_r (2l – l_r ) å n_i y_i ]/(8I)

¦_w = [1∙0.006∙394/(8∙3747)](2∙600-394)(3.7∙17.61+2.6∙11.31+1.9∙4.4+1.6·0.9) = 2.53 см

Окончательно получаем ¦ = 0,03+0,04+2,53 = 2,6 см.

Допустим, задано, что прогиб до 3,5 см не препятствует нормальной эксплуатации конкретного технологического оборудования, тогда можно считать условие (5.4) выполненным.

Следует усиливать сначала нижний пояс балок, а затем верхний.

Опирание второстепенной балки на главные осуществлялось в одном уровне с передачей опорной реакции Q_max = 21.07∙3 =63.21 кН на ребра жесткости главной балки через односторонний сварной шов с фактическим катетом k_f = 4 мм.

Фактическая длина шва l_w = 20 см. Применялись электроды типа Э42.

N ₀ £ R_wf g _wf g _c b _f k_f ( l_w – Д)

Действительная несущая способность шва N_ow =18∙1∙1∙0.7∙0.4∙19 = 95.6 кН <Q_max = 63.21 кН.