Реферат: Расчет валов редуктора

то это соответствует II случаю нагружения, то есть

1029 Н;

F_a∑ =2503 Н; 0

9.3.2.2.При вращении входного вала против часовой стрелки. (рис. 9.4,а)

а) В плоскости YOZ

∑М_AZ = 0;

Н

∑М_БZ = 0;

Н

Проверка ∑F_Z = 0; 711-911+200=0

Реакции найдены правильно.

б) В плоскости XOY

∑М_AZ = 0; Н

∑М_БZ = 0; Н

Проверка ∑F_Z = 0; 285,2-585+282,5=0

Реакции найдены правильно.

в) Результирующие радиальные реакции опор от сил в зацеплении.

346 Н

765 Н

г) Реакции от силы F_M

∑М_A = 0; Н

∑М_Б = 0; Н

Проверка ∑F = 0; 168-264+96=0

Реакции найдены правильно.

д) Суммарное радиальные реакции в опорах.

346+264=610 Н

765+96=861 Н

е) Суммарная внешняя осевая нагрузка.

F_a∑ =F_a1I =2503 H

ж) Общие радиальные и осевые нагрузки на подшипники 1 и 2 опоры А.

Подшипники конические радиально-упорные № 7207 и К_е = 0,83, а по таблице П7 [3] е=0,37

Внешняя нагрузка F_a∑ направлена вправо, что соответствует схеме нагружения "б" по таблице 9.3. Далее определяем условия нагружения. Так как

F_a∑ =2503 Н > 0,83·е·0,83·0,37·1029=316 Н,

то это соответствует II случаю нагружения, то есть

610 Н; 0

F_a∑ =2503 Н;

9.3.3. Построение эпюр изгибающих моментов (рис 9.4.).

9.3.3.1. При вращении входного вала против часовой стрелки (рис 9.4,а).

а) Плоскость YOZ

Сечения А и Б – М_АХ =0; М_БХ =0

Сечение III слева – M_IIIX =711·98·10^-3 =69,7 Н·м

Сечение III справа – M_IIIX =200·98·10^-3 =19,6 Н·м

б) Плоскость ХOZ

Сечения А(II) и Б – М_{А Z} =0; М_{Б Z} =0

Сечение III – M_IIIZ =282,5·98·10^-3 =27,7 Н·м

в) Нагружение от муфты

Сечения Б и Ж – М_БМ =0; М_ЖМ =0