Дипломная работа: Проект реконструкции контактной сети

.

Определяем максимальный эффективный ток фидера:

(13)

где С - коэффициент учитывающий схему питания, С =2 так как питание двухстороннее.

Из формулы (13) следует:

.

2.3 Выбор типа контактной подвески

По расcчитаному сечению S¹ _эм(мин) = 197,08 мм² принимаем в соответствии с таблицей 11 стандартное сечение цепной подвески переменного тока ПБСМ – 95 + МФ – 100+А-185, S_n =249,34 мм² .

Сопоставляем полученную величину I_{э max} = 2046.15 А с допустимой по нагреванию нагрузкой для принятого типа подвески ( таблица 11).

Для подвески ПБСМ – 95 + МФ – 100+А-185, S_n =249,34 мм² , I_доп = 3275 А.

Так как I_{э max} = 2046,15 А < I_доп = 3275 А, то выбранный тип подвески проходит по нагреванию.

Проверка выбранного сечения контактной подвески по потере напряжения.

Допускаемая наибольшая потеря напряжения в тяговой сети переменного тока:

∆U_доп = U_ш - U_доп , В (14)

где U_ш - напряжение, поддерживаемое на тяговых шинах подстанций за счет стабилизирующих устройств, В;

U_ш - при переменном токе принимаем 27200 В;

U_доп - при переменном токе принимаем 21000 В;

U_доп - допустимое минимальное напряжения на пантографе электровоза.

∆U_доп = U_ш - U_доп = 27200 – 21000 = 6200 В.

Расчетная величина потери напряжения в тяговой сети:

(15)

где С^I = 8, С^II = 1 - при схеме двухстороннего питания;

Z^I _TC - сопротивление двухпутного участка.

Сопротивление тяговой сети переменного тока, при контактной подвеске ПБСМ – 95 + МФ – 100+А-185 и Р – 65 находим по таблице 14:

Z^I _TC = 0,124 Ом/км, U = 22500 В.

Суммарное время занятий фидерной зоны максимальным расчетным числом поездов N _о за сутки:

, (16)

Из формулы (16) следует:

.