i_a ×N_Z <=1500…1800 A. (38)

Подставляя численные значения, получаем:

i_a ×N_Z = 138×8 = 1014 А <1500…1800 А.

В соответствии с принятыми решениями уточненное число проводников обмотки и линейной нагрузки будут:

N_a = N_Z ×Z_п (39)

(40)

Тогда подставляя численные значения, получаем:

N_a = 8×82 = 496.

Так как полученное значение А практически не отличается (3,6%) от принятого при определении основных размеров ТЭД, то продолжаем дальнейший расчет.

Число коллекторных пластин определим по формуле:

(41)

где w_с – число витков в секции, равно 1;

Z_Э – число элементарных пазов.

Тогда подставляя численные значения, получаем:

Проверим величину среднего межламельного напряжения:

(42)

Подставляя численные данные, получаем:

При этом необходимо обеспечить выполнения условий симметрии простой петлевой обмотки якоря:

К/а = ЦЧ = 248/2 = 124.

Z_п /а = ЦЧ = 62/2 = 31.

2р/а = ЦЧ = 4/2 = 2.

где ЦЧ – целое число.

Коллекторное деление t_к из условий конструктивной и технологической выполнимости коллектора будет:

t_к >= 4…4,5 мм. (43)

при толщине изоляции между пластинами 0,8 – 1,5 мм. Выбираем t_к = 4 мм.

Принятые величины К и t_к позволяют определить диаметр коллектора, который определяется по формуле:

(44)

Подставляя численные значения, получаем:

Принимаем из ряда номинальных значений D_К = 425 мм.

При этом максимальная окружная скорость коллектора должна удовлетворять условию:

(45)

где n_{д. max} – максимальная частота вращения двигателя, которая определяется

по формуле:

(46)

где n_д.дл – номинальная частота вращения двигателя в продолжительном