Курсовая работа: Ковка и штамповка изделий
Предел текучести металла принимают приблизительно равным временному сопротивлению растяжению при соответствующих температуре и скорости деформации. В нашем случае
σт = σв * ώ,
где ώ – скоростной коэффициент, ώ = 1,7, т.к. tд / tпл = 0,6…0,7, ε / ε0 ≤1000 [2,стр. 143].
σт = σв * ώ = 51 * 1,7 = 86,7 МПа, смотри табл. 2.
Площадь проекции мостика облоя находится по формуле
Fо = π / 4 * (dн 2 – dв 2 ), (27)
где dн - наружный диаметр мостика облоя,
dв – внутренний диаметр мостика облоя.
Fо = 3,14 / 4 * (1532 – 1472 ) = 1413 мм2 .
Fп = π * dп 2 / 4, (28)
Fп = 3,14 * 1472 / 4 = 16963 мм2 ,
По формуле (26) определим усилие штамповки
Р=86,7*{(1,5+ 0,5* 6/ 3)*1413+(2*0,5*6/3-0.375 +1.25* ln147/3 )*16963}=
= 9,85 МН.
По полученному значению усилия штамповки выбирается пресс горячештамповочный усилием 16 МН, так как технологическое усилие штамповки должно быть меньше 85% от номинального усилия пресса.
Р < 85% Рн ,
Так как Р < 0,85 * 16 МН, т.е. Р < 0,85 * 16 МН, пресс отвечает данному условию.
После расчета усилия можно сравнить полученные вручную параметры штамповки с расчетными полученными с помощью программы «TECN», иприведенными на следующей странице, небольшое различие между параметрами объясняется тем что при расчете с помощью программы не использовались некоторые исходные данные которые использовались при ручном расчете.
Это необходимо, для того чтобы избежать перегрузки и заклинивание пресса. Выбираем пресс модели КБ8042. Пресс предназначен для производства поковок из черных и цветных металлов. Технические характеристики пресса приведены в табл.5.
Табл.5 – Техническая характеристика пресса КБ8042
| Номинальное усилие, МН | 16 |
| Ход ползуна, мм | 300 |
| Частота непрерывных ходов ползуна, мин-1 , не менее | 85 |
| Частота одиночных ходов ползуна, мин-1 , не более | 16 |
| Наименьшее расстояние между столом пресса и надштамповой плитой ползуна в его нижнем положении, мм |
660 |
| Величина регулировки расстояния между столом и ползуном, мм | 10 |
| Верхний выталкиватель | |
| Величина хода, мм | 40 |
| Усилие, МН, не менее | 63 |
| Нижний выталкиватель | |
| Величина хода, мм | 32 |
| Усилие, МН, не менее | 100 |
| Размеры стола, мм | |
| Слева направо | 1080 |
| Спереди назад | 1020 |
| Размеры ползуна, мм | |
| Слева направо | 824 |
| Спереди назад | 944 |
| Размеры окон в стойках пресса, мм | |
| Ширина | 630 |
| Высота | 710 |
| Расстояние между стойками в свету, мм | 1050 |
| Мощность электродвигателя главного привода, кВт | 90 |
| Расход сжатого воздуха за цикл, м3 | 0,42 |
| Давление воздуха в пневматической системе | |
| Наименьшее, МПа (кг / см2 ) | 0,5 |
| Наибольшее, МПа (кг / см2 ) | 0,7 |
| Габариты пресса, мм | |
| Слева направо | 4850 |
| Спереди назад | 3600 |
| Высота пресса от уровня пола, мм | 5570 |
3.9 СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Технологические смазочные материалы при штамповке на КГШП применяют с целью снижения трения и усилия деформирования, охлаждения инструмента и предотвращения его разупрочнения, улучшения качества поверхности изделия при уменьшении износа инструмента. Одно из основных требований к смазочному материалу – хорошая экранирующая способность, т.е. способность надежно разделять поверхности деформируемой заготовки и инструмента.
При горячей штамповке поковок осаживанием в открытых штампах применяют графит с маслом, соляный раствор с маслом (машинным) или без масла и смазывающее – охлаждающие жидкости на основе спиртово – сульфидной барды [1.стр.203].
3.10 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЯ ОБРЕЗКИ ОБЛОЯ
Обрезка облоя производится в горячем состоянии при температуре t = 950°С в обрезном штампе совмещенного действия на прессе.
При одновременной обрезке и пробивке общее усилие определяют по формуле
Р = Робр + Рпр , (29)
Необходимое усилие обрезки облоя или пробивки перемычки определяется по формуле