Курсовая работа: Одноэтажное промышленное здание

Проверку прочности сечения выполняем по формулам пп. 3.61 и 3.62 [3]. Определяем x=N/(R_b b)=324,49·10³ /(19,5-600)=27,73 мм. Так как x<ξ_R ·h₀ =0,519·360=186,84 мм, то прочность сечения проверяем по условию (108) [3]:

R_b bx(h₀ –0,5х)+R_sc ·A´_s (h₀ -а')=19,5·600·27,73(360–0,5·27,73) +280·509 (360-40) = =157,9·10⁶ Н·мм =157,9 кНм > Ne= 324,42·0,174 = 56,47 кН·м, т. е. прочность надкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной поперечной раме, обеспечена

При проверке прочности подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, учитываем только угловые стержни по 2 ø20 А-III (A_s =A'_s =628мм² ). В этом случае имеем размеры сечения: h=700мм, a=400мм и расчетную длину l ₀ =6,6 м (см. табл. 2.1). Так как l ₀ /h=6600/400=16,5>4, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность, а расчетными усилиями в сечении 6 — 6 будут: N=851,25 кН; N_l =397,6 кН; N_sh =385,62 кН.

Находим значение случайного эксцентриситета: е_а >h/30=400/30=13,33 мм; е_а >H₂ /700=7560/700=10.08 мм; е_а >10 мм. Принимаем е_а =13,33 мм. Тогда соответствующие значения изгибающих моментов будут равны:

М=N·е_а =922,6·10³ ·13,33=12,29·10⁶ Нмм= 12,29 кНм;

М_l =N_l ·e _а =468,94 ·10³ ·13,33=6,25·10⁶ Нмм=6,25кНм.

Для определения N_cr вычисляем:

M_{1 l} =N_l ·( h ₀ -а')/2+М_l =468,94(0,36-0,04)/2+6,25=81,3кНм;

M_l =N(h₀ -a’)/2+M=922,6(0,36-0,04)/2+12,29=160 кНм;

φ_l =1+(1·81,3)/160= 1,51<2;

μ=(A_s +А'_s )/(bh)=(509+509)/(800·400)=0,00477; так как

e_a /h=13,33/400=0,0333<δ_emin =0,5-0,01·18.9–0,01·19,8=0,113, принимаем δ_e =δ_emin =0,113.

Тогда:

' .

е=е_а η+(h₀ —а')/2= 13,33·1,148+(360—40)/2= 175,3 мм.

Проверку прочности сечения выполняем по формулам пп. 3.61 и 3.62 [3]. Определяем

x=N/(R_b b)=922,6·10³ /(19,8·800)=58,2мм.

Так как x<ξ_R ·h₀ =0,582·360=209,5мм, то прочность сечения проверяем по условию (108) [3]:

R_b bx(h₀ –0,5х)+R_sc ·A´_s (h₀ -а')=19,8·800·58,2(360-0,5·58,2) +365·763(360-40)=394,17·10⁶ Нмм =394,17 кНм > Ne= 922,6·0,1753 = 161,7 кНм, т. е. прочность надкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной поперечной раме, обеспечена.

Расчет прочности подкрановой консоли производим на действие нагрузки от собственного веса подкрановых балок и максимального вертикального давления от двух сближенных мостовых кранов с учетом коэффициента сочетаний ψ=0,85, или Q= G₆ +D_max ψ= 48,4+504,1·0,85 = 476,89 кН (см. раздел 2.1).

Проверяем прочность консоли на действие поперечной силы при возможном разрушении по наклонной полосе в соответствии с п. 3.99 [3]. Поскольку 2,5R_bt ·b·h₀ = 2,5·1,3·400·1060 = =1378·10³ Н=1378 кН > Q= 476,89 кН, то по расчету не требуется поперечная арматура. По конструктивным требованиям принимаем хомуты диаметром 6 мм класса A-I, устанавливаемые с максимально допустимым шагом 150 мм.

Для обеспечения прочности консоли в вертикальном сечении на действие изгибающего момента определяем площадь сечения продольной арматуры по формуле (208) [3]:

A_s =Ql ₁ /(h₀ R_s )=476,89·10³ ·450/(1060·280)=723,3мм² . Принимаем 3 ø 16 А-III (A₅ =763мм² ).

1.5 Проектирование монолитного внецентренно-нагруженного фундамента:

Для предварительного определения размеров подошвы фундамента находим усилия Nⁿ _f и Mⁿ _f на уровне подош?