Курсовая работа: Одноэтажное промышленное здание

Так как α_n < ξ_R , значения A=A'_S определяем по формуле

Поскольку по расчету арматура не требуется, то сечение ее назначаем в соответствии с конструктивными требованиями табл. 47 [3]: A=A'_S = 0,002bh₀ =0,002·400·560=448 мм² .

Тогда получим (A=(A_s +A'_s )/(M)=(448+448)/(400·600)=0,0044, что незначительно отличается от предварительно принятого μ=0,004, следовательно ,расчет можно не уточнять, а окончательно принять S_sn =A_s =448 мм² .

Определим площадь сечения продольной арматуры со стороны наиболее растянутой грани (слева) для несимметричного армирования с учетом, что со стороны сжатой грани (справа) должно удовлетворяться условие A'_s ≥A_{S ,fact} =A_sn =448 мм² (по предыдущему расчету). В этом случае расчетные усилия возьмем из сочетания N и М_min .

Вычислим коэффициент γ_bl : , M_I =(356,75–75,6)(0,56–0,04)/2+(17,22-6,18)= 62,1кНм; M_II =356,75(0,56–0,04)/2+17,22= 110 кНм; γ_b2 =1 получим γ_bl = 0,9М_П /М_I =0,9·110/62,1= 1,6>1,1. Принимаем у_ы = 1,1 и R_b = 1,1·19,8 = 21,78 МПа. кН • м.

η=l/(l–356,75/4958,4)=1,08.

Вычисляем е₀ = М / N=17,22·10⁶ /(356,75·10³ )=48,26 мм, тогда e=e₀ η+(h₀ -a')/2=48,26··1,08+(566—40)/2==312,1 мм.

Площади сечения сжатой и растянутой арматуры определяем согласно п. 3.66 [3].

Тогда получим:

Поскольку по расчету арматура не требуется, то сечение ее назначаем в соответствии с конструктивными требованиями табл. 47 [3]: A=A'_S = 0,002bh₀ =0,002·400·560=448 мм² .

Конструирование продольной и поперечной арматуры колонны с расчётом подкрановой консоли: анализируя результаты расчета всех опасных сечений колонны, целесообразно в надкрановой части принять симметричную продольную арматуру по 2 ø 18 А-III (A_{S л} =A_sn =509 мм² >448 мм² ).

В подкрановой части колонны наиболее опасным будет сечение 4-4, 5-5, 6-6, для которого у левой грани принимаем продольную арматуру из 2ø20 А-III(A_{S л} =A_sn =628мм² >608 мм² ).

Поперечную арматуру в надкрановой и подкрановой частях колонны по условию свариваемости принимаем диаметром 5 мм класса Вр-I, которая должна устанавливаться в сварных каркасах с шагом 300 мм (не более 20d=20·18=360 мм).

Выполняем проверку принятого продольного армирования на прочность в плоскости, перпендикулярной раме, при действии максимальных продольных сил.

Для над крановой части колонны имеем: N=324,49 кН; N,=248,89 кН; N_sh =0. Поскольку нет нагрузок непродолжительного действия, то расчетные сопротивления бетона принимаем с γ_b2 =1 (при заданной влажности 80 %). Размеры сечения: b=600мм, h=400 мм. Назначая а=а'=40 мм, получим h₀ =h-а=400-40=360 мм.Расчетная длина над крановой части колонны l ₀ =5,85 м (см. табл. 2.1). Так как /₀ /h=5850/400=14,625>4, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Находим значение случайного эксцентриситета:

е_а >h/30=400/30=13,33мм; е_а >H₂ /600=3900/600=6,5мм; е_а >10мм. принимаем е_а =13,33мм. Тогда соответствующие значения изгибающих моментов будут равны:

М=N·е_а =324,49·10³ ·13,33=4,325·10⁶ Нмм= 4,325 кНм;

М_l = N_l ·e _а =248,89·10³ ·13,33=3,12·10⁶ Нмм=3,12 кНм.

Для определения N_cr вычисляем:

M_1l =N_l ·( h ₀ —а')/2+М_l =248,89(0,36-0,04)/2+3,12=43,07 кН·м;

M_l =N(h₀ —a')/2+M=324,49(0,36-0,04)/2+4,325=56,2434 кНм;

φ_l =1+(1·43,07)/56,2434= 1.7658<2;

μ=(A_s +А'_s )/(bh)=(509+509)/(600·400)=0,00424;

так как e_a /h=13,33/400=0,0333<δ_emin =0,5-0,01·14,625–0,01·19,5=0,158, принимаем δ_e =δ_emin =0,156.

Тогда: