Курсовая работа: Одноэтажное промышленное здание

Потери от релаксации напряжений в арматуре σ₁ = 0,1·σ_{s р} –20 = 0,1·700–20 = 50 МПа,

Потери от температурного перепада σ₂ = 1,25·Δt = 1,25·65 =81,25 МПа.

Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств

σ₃ = (Δℓ/ℓ)E_s = =(3,65/19 000)190 000 = 36,5 МПа, где Δℓ = 1,25 + 0,15d = 1,25 + 0,15-16 = 3,65 мм и ℓ = 18 + 1 = 19 м = 19 000 мм.

Потери σ₄ – σ₆ равны нулю.

Напряжения в арматуре с учетом потерь по поз. 1 – 6 и соответственно усилие обжатия будут равны:

σ_{s р1} = σ_{s р} – σ₁ – σ₂ – σ₃ = 700–50–81,25–36,5 = 532,25 МПа;

P₁ = σ_sр1 ·А_sр,tot = 532,25·804= 427,929 • 10³ Н = 427,929 кН.

Определим потери от быстро натекающей ползучести бетона:

σ_bp =P_I /A_{re d} = 427,929·10³ /54927 = 7,7909 МПа;

α= 0,25+0,025·R_bр = 0,25 + 0,025·20 = 0,75<0,8,

принимаем α=0,75;

поскольку

σ_bp /R_bp = 7.7909/20 = 0,389<α, то σ₆ = 0,85·40· σ_bp /R_bp = 0,85·40·0.389 = 13.244 МПа.

Таким образом, первые потери и соответствующие напряжения в напрягаемой арматуре будут, равны;

σ_losl = σ₁ + σ₂ + σ₃ + σ₆ = 180.9945 МПа; σ_spl = σ_sp - σ_losl = 700–180.9945 = 519.0055 МПа.

Усилие обжатия с учетом первых потерь и соответствующие напряжения в бетоне составят:

Р_l = σ_sр1 ·А_sр,tot = 519.0055·804=417.28·10³ Н = 417.28 кН; σ_bp =P_I /A_{re d} = 417,28·10³ /54927 = 7,597 МПа.

Поскольку

σ_bp /R_bp = 7,597/20=0,3798<0,95,

то требования табл. 7 [2] удовлетворяются.

Определим вторые потери предварительного напряжения арматуры по поз. 8 и 9 табл. 5 [2].

Потери от усадки бетона σ₈ = 35 МПа.

Потери от ползучести бетона при σ_bp /R_bp = 0,318< 0,75 будут равны:

σ₉ = 150 • 0,85· σ_bp /R_bp = 150·0,85·0,3798 = 48,4308 МПа.

Таким образом, вторые потери составят

σ_{l os 2} = σ₈ + σ₉ = 35+48,4308=83,4308 МПа,

а полные будут равны:

σ_{l os} = σ_{l os 1} + σ_{l os 2} = 180,9945+83,4308=264,4253 МПа>100 МПа.