Курсовая работа: Одноэтажное промышленное здание

(большее из значений R_s и σ_sp ), a ω_р =0,25 и λ_р = 10 (см. табл. 28 [2]).

Выполняем расчет на заанкеривание продольной арматуры при разрушении по возможному наклонному сечению ABC, состоящему из участка АВ c наклоном под углом 45° к горизонтали и участка ВС с наклоном под углом 27,6 ° к горизонтали (см. приложение VIII).

Координаты точки В будут равны: у = 105 мм, х = 300 + 105 = 405 мм.

Ряды напрягаемой арматуры, считая снизу, пересекают линию ABC при у, равном: для 1-го ряда – 60 мм, 1 _Х = 300 + 40 = 345 мм; для 2-го ряда — 300 мм (пересечение с линией ВС), 1 _Х = 455 мм. Соответственно значения коэффициента γ_sp = l _x /l _p (см. табл. 24 [2]) для рядов напрягаемой арматуры составят:

для 1-го ряда — 345/300 = 1,15; для 2-го ряда — 455/300 = 1,5167.

Усилие, воспринимаемое напрягаемой арматурой в сечении ABC:

N_sp = R_s ·∑γ_spi ·A_spi = 680(1,15 · 402 + 1,5167 · 402) = 728,9691·10³ H = 728,9691 кН.

Из формулы (1) [10] находим усилие, которое должно быть воспринято ненапрягаемой арматурой при вертикальных поперечных стержнях:

N_s =N–N_sp =438,16–728,9691= –290,8091 кН.

Требуемое количество продольной ненапрягаемой арматуры заданного класса принимаем конструктивно 4 Ø 10 A-III, A_s = 314 мм² (R_s = 365 МПа), что более А_smin =0,15·N/R_s = 0,15·438,16·10³ /365 = 180,0657 мм² .

Напрягаемую арматуру располагаем в два ряда по высоте: 1-й ряд – у = 85 мм, пересечение с линией АВ при х = 385 мм, l _х = 385 — 20 = 365 мм; 2-й ряд – у = 115 мм, пересечение с линией ВС, при х = 429 мм, 1_x = 409 мм.

В соответствии с п. 5.14 [2] определяем требуемую длину анке-ровки ненапрягаемой продольной арматуры в сжатом от опорной реакции бетоне. По табл. 37 [2] находим: ω_аn = 0,5; ∆λ_an = 8; λ_an = 12 и l _an,min =200мм.

По формуле (186) [2] получим:

l _an = (ω_an ·R_s /R_b +∆λ_an )·d=(0,5-365/19,5+8)10=173,5897мм >λ_{an ·} d = 12·10 = 120 мм

и > l_an ,_min =200 мм. Принимаем l _an = 200 мм. Тогда значение коэффициента условий работы ненапрягаемой арматуры γ_{s 5} = l_x / l_y при l _x > l _an будет равно γ_{s 5} =1.

Следовательно, усилие, воспринимаемое ненапрягаемой продольной арматурой, составит. N_s =R_s ·∑γ_s5i ·A_spi =365(1·157+1·157)=114,61·10³ Н=114,61 кН, т. е. принятое количество ненапрягаемой арматуры достаточно для выполнения условия прочности на заанкеривание.

Из условия прочности на действие изгибающего момента в сечении АВ, поперечная арматура не требуется и устанавливается конструктивно.

Принимаем вертикальные хомуты минимального диаметра 6 мм класса A-I с рекомендуемым шагом s = 100 мм.

Определяем минимальное количество продольной арматуры у верхней грани опорного узла в соответствии с п. 6.2 [10]: A_s = 0,0005A=0,0005-250-780= 97,5мм² . Принимаем 2 Ø 10 A-III, A_s = 157мм² .

1.3 Оптимизация стропильной конструкции

Методические указания. Программная система АОС-ЖБК [11] позволяет выполнить оптимизацию проектируемой стропильной конструкции по критерию относительной стоимости стали и бетона, при этом за единицу автоматически принимается относительная стоимость рассчитанного студентом варианта по индивидуальному заданию.

Варьируемыми параметрами могут быть: тип стропильной конструкции и соответствующие типы опалубочных форм, классы бетона, классы ненапрягаемой и напрягаемой арматуры.

1.4 Проектирование колонны:

Таблица 3. Определение основных сочетаний расчетных усилий в сечении 3-3 колонны по оси Б.

№	Загружения и усилия		Расчетное сочетание усилий (силы – в кН; моменты – в кН/м)
			N Mmax	N Mmin	Nmax Mmax (Mmin )	Nmin Mmax (Mmin )
загруженния		1+(10+18)*0,85	1+(6+12)*0,7+14*0,85	1+2+(6+12)*0,7+ +14*0,85	1+(6+12)*0,7+14*0,85
1	У С И « 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 » К-во Просмотров: 719 Бесплатно скачать Курсовая работа: Одноэтажное промышленное здание >>> Скачать <<< Меню Поиск