Курсовая работа: План контактной сети и воздушных линий подстанции с учетом питания и секционирования
рэ =
, (2.4)
где Т - натяжение несущего троса, даН;
рн - нормативная ветровая нагрузка на несущий трос, даН/м;
hи - длина гирлянды подвесных изоляторов, принятая по материалам [1] 0.42 м;
qн - результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м;
gн - изменение прогиба опоры на уровне несущего троса под действием ветровой нагрузки, м;
еср - средняя длина струн в средней части пролета lmax , м;
gк - нагрузка от веса одного контактного провода, даН/м;
nк - число контактных проводов.
еср =h0 – 0.115×
, (2.5)
где h0 - конструктивная высота подвески, м;
gп - нагрузка от веса всех проводов подвески на несущий трос при отсутствии гололеда, даН/м.
Расчет произведен сначала для подвески М-120+2МФ-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=1960 даН, ркв =1,54 даН/м, bк.доп =0.5 м, gкв =0.025 м, а=0.3 м. При К1 =1 и рэв =0.
м.
По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax .в =65,52 м: h=0.58 d=0.225, x=1,015, К3 =0.65, К4 =1,33, К5 =1.075.
К'2 =0,65·1,33·1,075=0.929. К'1 =0.929+2×0.58×0.225×1,015=1.194.
h0 =2.0 м, gп =2.983 даН/м, Т0 =1470 даН.
е'ср =2 - 0.115×
=0,998 м.
По [1] и табл. 2.2 и 2.3: Тв =1370 даН, рнв =1.473 даН/м, hи =0.42 м, qнв =3.327 даН/м, gнв =0.034 м, gк =0.873 даН/м, nк =2.
р'эв =
даН/м.
Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эв
м.
Разница между значениями длины пролета получилась более 5%
, поэтому расчет продолжен.
l’max.в =56.3 м: h=0.62 d=0.225, x=1,015, К3 =0.67, К4 =1,33, К5 =1.075.
К'2 =0,67·1,33·1,075=0.958. К'1 =0.958+2×0.62×0.225×1,015=1.241.
е''ср =2 - 0.115×
=1.26 м.
р''эв =
даН/м.
Новое значение длины пролета с учетом К''1 и р''эв