Курсовая работа: Проектирование одноступенчатого червячного редуктора привода междуэтажного подъемника

M_y (0) = 218∙0,072 = -16 Н∙м;

M_y (0,133) = 218∙(0,072 + 0,133) – 17∙0,133 = -47 Н∙м.

T = -19 Н∙м на всем участке.

M _S (0) = (0² + -16² )^1/2 = 16 Н∙м; M _S (0,133) = (-108² + -47² )^1/2 = 118 Н∙м.

Участок CD : 0 ≤ z ≤ 0,133;

M_x (z ) = – R _{В y} ∙(l_BC + z ) + F_aC ∙d_C /2 + F_{r С} ∙z ;

M_x (0) = – 811∙0,133 + 2940∙0,050/2 = -34 Н∙м;

M_x (0,133) = – 811∙(0,133 + 0,133) + 2940∙0,050/2 + 1070∙0,133 = 0 Н∙м.

M_y (z ) = F _оп ∙(l_AB + l_BC + z ) – R_{B х} ∙(l_BC + z ) + F_tC ∙z ;

M_y (0) = 218∙(0,072 + 0,133) – 17∙0,133 = -47 Н∙м;

M_y (0,133) = 218∙(0,072 + 0,133 + 0,133) – 17∙(0,133 + 0,133) + 588∙0,133 = 0 Н∙м.

T = 0 Н∙м на всем участке.

M _S (0) = (-34² + -47² )^1/2 = 58 Н∙м; M _S (0,133) = 0 Н∙м.

Проверим сечение В на запас прочности. Концентратор напряжений – переход с галтелью. Коэффициент запаса прочности:

где S _s – коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям;

S _t – коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям.

где s_-1 – предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба, МПа;

k _s – эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений;

e_s – масштабный фактор для нормальных напряжений;

b – коэффициент, учитывающий влияние шероховатости поверхности;

s_a – амплитуда цикла нормальных напряжений равная суммарному напряжению изгиба s_и в рассматриваемом сечении;

y_s – коэффициент, зависящий от марки стали;

s_m – среднее напряжение цикла нормальных напряжений.

s_a = s_и = 10³ М /W ,

где М – суммарный изгибающий момент в сечении, Н∙м;

W – момент сопротивления сечения при изгибе, мм³ .

W = pd ³ /32 = 3,14∙30³ /32 = 2649 мм³ ,