Курсовая работа: Проектирование одноступенчатого червячного редуктора привода междуэтажного подъемника

v_S = u _ф w₂ d ₁ /(2cosg×10³ ) = 20,00×7,51×50,0/(2×cos11,31°×10³ ) = 3,83 м/с.

Определим коэффициент полезного действия передачи

h = tgg/tg(g + j) = tg11,31°/tg(11,31 + 2)° = 0,85,

где j – угол трения, зависящий от фактической скорости скольжения, град [1, таблица 4.9].

Проверим контактные напряжения зубьев колеса

где K – коэффициент нагрузки;

[s]_Н – допускаемое контактное напряжение зубьев колеса, уточненное по фактической скорости скольжения, Н/мм² [1, таблица 3.6]

s_H = 340×(2940×1/(50,0×200,0))^1/2 = 184,4 ≤ 198,6 Н/мм² .

Полученное значение контактного напряжения меньше допустимого на 7,2%, условие выполнено. Проверим напряжения изгиба зубьев колеса

s_F = 0,7Y_{F 2} F_{t 2} K /(b ₂ m ) ≤ [s]_F ,

где Y_{F 2} – коэффициент формы зуба колеса, который определяется по [1, таблица 4.10] в зависимости от эквивалентного числа зубьев колеса:

z_{v 2} = z ₂ /cos³ g = 40/cos³ 11,31° = 42,

тогда напряжения изгиба равны

s_F = 0,7×1,53×2940×1/(45×5) = 14,0 ≤ 43,9 Н/мм² ,

условие выполнено.

3.5 Расчет червячной передачи на нагрев

Определяем площадь поверхности охлаждения корпуса редуктора:

А » 12,0a_w ^1,7 = 12,0×0,125^1,7 = 0,35 м² ,

Где a_w – межосевое расстояние червячной передачи, м.

Температура нагрева масла в масляной ванне редуктора:

где h – КПД червячной передачи;

P ₁ – мощность на червяке, кВт;

K _T – коэффициент теплоотдачи, Вт/(м² ×°С);

y – коэффициент, учитывающий отвод тепла от корпуса редуктора в металлическую раму;

t ₀ = 20 °С – температура окружающего воздуха;

[t ]_раб = 95 °С – максимально допустимая температура нагрева масла в масляной ванне редуктора, °С.

t _раб = 1000×(1 – 0,85)×2,79/(17×0,35×(1 + 0,3)) = 75,8 °С.

4. Предварительный расчет валов и выбор подшипников

Быстроходный вал (вал-червяк):