Курсовая работа: Проектирование одноступенчатого червячного редуктора привода междуэтажного подъемника

s_m = 4F_a /(pd ² ) = 4∙2940/(3,14∙30² ) = 4161 МПа.

S _s = 410/(1,9∙5,92/(0,73∙0,94) + 0,27∙4161) = 2,36.

где t_-1 – предел выносливости стали при симметричном цикле кручения, МПа;

k _t – эффективный коэффициент концентрации касательных напряжений;

e_t – масштабный фактор для касательных напряжений;

t_a – амплитуда цикла касательных напряжений;

y_t – коэффициент, зависящий от марки стали;

t_m – среднее напряжение цикла касательных напряжений.

t_a = t_m = 0,5∙10³ T /W _к ,

где Т – крутящий момент в сечении, Н∙м;

W _к – момент сопротивления сечения при кручении, мм³ .

W _к = pd ³ /16 = 3,14∙30³ /16= 5299 мм³ ,

t_a = t_m = 0,5∙10³ ∙19/5299 = 1,79 МПа.

S _t = 240/(1,74∙1,79/(0,73∙0,94) + 0,1∙1,79) = 50,79.

S = 2,36∙50,79/(2,36² + 50,79² )^1/2 = 2,36.

Полученное значение находится в допускаемом интервале 1,5 – 2,5.

Проверим сечение С на запас прочности. Концентратор напряжений – переход с галтелью. Коэффициент запаса прочности:

где S _s – коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям;

S _t – коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям.

где s_-1 – предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба, МПа; k _s – эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений; e_s – масштабный фактор для нормальных напряжений; b – коэффициент, учитывающий влияние шероховатости поверхности; s_a – амплитуда цикла нормальных напряжений равная суммарному напряжению изгиба s_и в рассматриваемом сечении; y_s – коэффициент, зависящий от марки стали; s_m – среднее напряжение цикла нормальных напряжений.

s_a = s_и = 10³ М /W ,

где М – суммарный изгибающий момент в сечении, Н∙м;

W – момент сопротивления сечения при изгибе, мм³ .

W = pd ³ /32 = 3,14∙36³ /32 = 4578 мм³ ,

s_a = s_и = 10³ ∙118/4578 = 25,77 МПа,

s_m = 4F_a /(pd ² ) = 4∙2940/(3,14∙36² ) = 2890 МПа.