Курсовая работа: Проектирование приводной станции пластинчатого конвейера

Допустимое значение перегрузки, а также недогрузки передачи и неточности расчётов не должно превосходить ±5%, контактная выносливость проектируемой передачи обеспечена.

Проверка изгибной выносливости зубьев

Проверку зубьев проводим по менее прочному элементу определяемому отношением [σ_F ]/У_F .

[σ_{F 1} ] = [σ_{F 2} ] = 440 мПа

У_{F 1} = 4,0 – коэффициент формы зуба шестерни при коэффициенте смещения режущего инструмента х=0 и z₁ =28

У_{F 2} = 3,48 – при х=0 и z₂ =132

Исходя из условия менее прочным элементом будет шестерня.

σ_{F 1} = (W_Ft /m)* У_{F 1} *У_β *У_ε ≤ [σ_F ]

где W_Ft – удельная расчётная окружная сила при расчёте на окружную выносливость Н/мм

У_{F 1} = 4

У_β = 1 – коэффициент, учитывающий наклон зуба при использовании прямозубой передачи.

У_ε = 1 – коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев при использовании прямозубой передачи

W_Ft = (W_Ht * K_Fβ * K_Fυ )/ (K_Hβ * K_Hυ )

K_Hβ = 1,05

K_Hυ = 1,05

K_Fβ = 1,07 – коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий при расчёте на изгибную выносливость в случае неприрабатывающихся зубчатых колёс.

K_Fυ = 1+(W_Fv *b₂ *d₁ )/(2000*T₁ *K_Fβ ) – коэффициент динамичности

нагрузки

W_Fv = δ_F *g₀ *V*√( a_w /i)≤ [W_v ] – удельная окружная динамическая сила

δ_F = 0,016 – для прямых зубьев без модификации головки

g₀ = 61

[W_v ] = 410

V= (π* d₁ *n₁ )/60000 = (3,14*70*462)/60000=1,69 м/с

W_Fv = 0,016*61*1,69*√(200 /4,714) = 10,74 Н/мм < [W_v ] = 410 Н/мм

K_Fυ = 1+(10,74*27*70)/(2000*126,76*1,07)=1,07

W_Ft = (159* 1,07*1,07)/( 1,05*1,05) = 182 Н/мм

σ_{F 1} = (182 /2,5)*4*1*1 = 291,2 мПа ≤ [σ_F ] = 440 мПа

Изгибная выносливость обеспечена

Проверка прочности зубчатой передачи при действии максимальной нагрузки