Курсовая работа: Проектирование приводной станции пластинчатого конвейера
WHυ = V*δH *g0 *√(a’ w /i)≤ [Wυ ]
где V=π* dц1 ’ *n1 /60000=3,14*66,3*462/60000=1,6 м/с – окружная скорость в зацеплении
δH = 0,014 – коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи и модификации профиля головок зуба при Н1 и Н2 > HB для прямозубых колёс при отсутствии модификации головки зуба.
g0 = 61 – коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса в предположении, что модуль передачи m=4 мм для передачи 8 степени точности.
WHυ = 1,6*0,014*61*√(192,43/4,835)=7,2 Н/мм ≤ [Wυ ]
[Wυ ]=410 Н/мм – допускаемая удельная окружная динамическая сила при 8 степени точности и модуле m=4 мм.
Удельная расчётная окружная сила без учёта динамической нагрузки, возникающей в зацеплении
W‘ Ht =2000*T2 * KHβ / (φв d * dц1 ’ )=2000*126,76*1,05/(0,4*66,32 )=151,4
Н/мм
Таким образом,
KHυ =1+7,2/151,4=1,05
Уточнение величины межосевого расстояния
aw = a’ w * 3 √ [(KHβ * KHυ )/ (K’ Hβ * K’ Hυ )]=193,43* 3 √ [(1,05*1,05)/
(1*1,05)]=196,6
Округляем значение межосевого расстояния и окончательно принимаем
aw =200 мм
Определяем основные геометрические параметры передачи и уточняем её передаточное отношение
Ширина зубчатого венца колеса и шестерни
bw 2 = φв d * dц1 ’ =0,4*66,3=26,52 мм ≈27 мм
bw 1 = bw 2 +5 мм=27+5=32 мм
Определяем модуль зацепления
mц = (4,0*(i+1)* KHβ * KHυ *T2 *103 )/ (bw 2 * aw *[σF ]2 ≥ 1,5 мм
mц = (4,0*(4,835+1)*1,05*1,05*126,76*103 )/(27*200*440)= 2,32 мм
Округляем модуль до стандартного значения m=2,5 мм
Определяем числа зубьев шестерни и колеса
Суммарное число зубьев
Z∑ =Z1 +Z2 =2aw /m=2*200/2,5=160;
Z1 = Z∑ /(i+1)=160/5,835=27,6; принимаем Z1 =28
Z2 =160-28=132