Курсовая работа: Проектирование приводной станции пластинчатого конвейера

N_∑К2 = 1,3*10⁹ – для воторого конического колеса

N_∑Ц1 = 1,3*10⁹ – для первого цилиндрического колеса

N_∑Ц2 = 0,268*10⁹ – для второго цилиндрического колеса

K_EH – коэффициент приведения нагрузки к постоянной эквивалентной по усталостному контактному разрушению.

_n

K_{E Н} =∑(T_i /T)^{m ’} _* ((N_ц1 )_i / N_∑ц1 )=(T_I /T_I )³ _* ((N_ц1 )_I /N_∑ц1 )+(T_II /T_I )³ _* ((N_ц1 )_II /N_∑ц1 ) = 1*2,05*10⁹ / 4,1*10⁹ +0,8³ *2,05*10⁹ / 4,1*10⁹ = 0,756

N_{EH К1} = 4,1*10⁹ *0,756 = 3,1*10⁹

N_{EH К2} = 1,3*10⁹ *0,756 = 0,98*10⁹

N_{EH Ц1} = 1,3*10⁹ *0,756 = 0,98*10⁹

N_{EH Ц2} = 0,268*10⁹ *0,756 = 0,2*10⁹

K_{HL К1} = ⁶ √ (N_{H О} / N_{E К1} ) = ⁶ √(110*10⁶ /3,1*10⁹ ) = 0,573

K_{HL К2} = ⁶ √ (N_{H О} / N_{E К2} ) = ⁶ √(110*10⁶ /0,98*10⁹ ) = 0,695

K_{HL Ц1} = ⁶ √ (N_{H О} / N_{EH 1} ) = ⁶ √(110*10⁶ /0,98*10⁹ ) = 0,695

K_{HL Ц2} = ⁶ √ (N_{H О} / N_{EH 2} ) = ⁶ √(110*10⁶ /0,2*10⁹ ) = 0,905

Определяем допускаемые напряжения

[σ_н ]_к1 = 1368,5*1*0,573/1,2 = 653 мПа

[σ_н ]_к2 = 1368,5*1*0,695/1,2 = 793 мПа

[σ_н ]_ц1 = 1368,5*1*0,695/1,2 = 793 мПа

[σ_н ]_ц2 = 1368,5*1*0,905/1,2 = 1032 мПа

2.2 Определение допускаемых напряжений при расчёте на изгибную выносливость:

[σ_F ] = σ_Flimb *K_FL *K_FC *K_XF *У_R *У_у /S_F

где σ_Flimb = 700 мПа – длительный предел выносливости при знакопостоянной нагрузке на зуб для цементируемых сталей

S_F = 1,75 – коэффициент безопасности для цементированных сталей;

K_FL – коэффициент долговечности при расчёте на изгибную выносливость

K_FL = ⁹ √(N_OF / N_EF )

N_OF = 4*10⁶ – базовое число циклов нагружений изгибной усталостной кривой;

K_{F С} = 1 – коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки на зуб при работе зуба одной стороной;

K_XF = 1 – коэффициент, учитывающий масштабный фактор, принят в предположении, что диаметр колеса d_a <400 мм, модуль m<10 мм;

У_R = 1,1 – коэффициент, учитывающий шероховатость переходной поверхности; принимаем чистовое шлифование переходной поверхности;