Курсовая работа: Расчет двухступенчатого редуктора

Так как N_HE > N_Hlimb , то принимаем q_H = 20;

[S_H ] = 1,1 ( при улучшении);

[σ_Н ]₁ = 640 ∙ 0,888 ∙ 0,9/ 1,1 = 465 МПа.

2) Для ведомого колеса:

Н₂ = 248 НВ (Сталь 40Х «Улучшение»).

Расчёты:

σ_Hlimb = 2·248 + 70 = 566 МПа;

N_K = 60 ∙ 16704 ∙ 150 ∙ 1 = 150,34 ∙ 10⁶ ;

μ_Н = 1; ( при постоянном режиме нагружения);

N_HE = N_K ;

Z_Nmax = 2,6; ( при улучшении);

N_Hlimb = 30 ∙ (248)^2,4 = 16,7 ∙ 10⁶ ≤ 120 ∙ 10⁶ ;

Так как N_HE > N_Hlimb , то принимаем q_H = 20;

[S_H ] = 1,1; ( при улучшении);

[σ_Н ]₂ = 566·0,9·0,896 / 1,1 = 415 МПа.

Так как [σ_Н ]₁ =465 МПа > [σ_Н ]₂ =415 МПа, то за расчетное допускаемое напряжение [σ_н ]_Р принимаем [σ_Н ]₁ =465 МПа, т.е [σ_н ]_РТ = 465.

Определение ориентировочного значения межосевого расстояния

Определяют ориентировочное значение межосевого расстояния из условия сопротивления контактной усталости активных поверхностей зубьев, мм

,где

Т₁ – вращающий момент на шестерне;

К_а - вспомогательный коэффициент, равный 495 для прямозубых и 430

для косозубых и шевронных передач со стальными колесами;

К_Нβ -коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий(в учебных проектах можно определить приближенно по таблице 2.3) /8/;

Ψ^’ _ba - предварительное значение коэффициента ширины венца относительно межосевого расстояния:

,где

Ψ^’ _bd - предварительное значение коэффициента ширины венца относительно диаметра, задают по таблице 2.2 /8/

Ψ^’ _bd = 0,6 … 1,2 - при несимметричном расположении колеса относительно опор и твердости поверхности зубьев < 350 НВ, принимаем Ψ^’ _bd = 1, тогда К_Нβ = 1,04